{"id":28098,"date":"2024-10-04T15:45:46","date_gmt":"2024-10-04T15:45:46","guid":{"rendered":"https:\/\/www.harsle.com\/?p=28098"},"modified":"2024-12-04T07:10:44","modified_gmt":"2024-12-04T07:10:44","slug":"properties-of-commonly-used-sheet-metal-materials","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.harsle.com\/es\/properties-of-commonly-used-sheet-metal-materials\/","title":{"rendered":"Propiedades del proceso de materiales de chapa met\u00e1lica de uso com\u00fan"},"content":{"rendered":"

En el mundo de la fabricaci\u00f3n de metales, comprender las propiedades del proceso de los materiales de chapa met\u00e1lica de uso com\u00fan es esencial para lograr resultados de alta calidad. A lo largo de mi experiencia en la industria, he aprendido que cada material ofrece caracter\u00edsticas \u00fanicas que afectan a todo, desde... formando<\/a> y cortando a soldadura<\/a> y acabado. En este art\u00edculo, explorar\u00e9 estas propiedades, destacando c\u00f3mo influyen en los procesos de fabricaci\u00f3n. Tanto si es un profesional experimentado como si es nuevo en el sector, comprender mejor estos materiales le permitir\u00e1 tomar decisiones informadas y mejorar el \u00e9xito general de sus proyectos.<\/p>\n\n\n\n

Adem\u00e1s de la forma y precisi\u00f3n de la pieza a procesar y del equipo estructural disponible, el procesamiento de la pieza tambi\u00e9n est\u00e1 estrechamente relacionado con el material utilizado. Por lo tanto, es fundamental analizar y comprender las propiedades de procesamiento de los diferentes materiales, que son fundamentales para el proceso de fabricaci\u00f3n de piezas de chapa met\u00e1lica y el desarrollo de las especificaciones de producci\u00f3n. <\/p>\n\n\n\n

Propiedades del proceso del acero estructural al carbono ordinario<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

En general, las piezas de chapa met\u00e1lica se fabrican con acero estructural al carbono com\u00fan (p. ej., Q195, Q215, Q235, etc.) y acero estructural al carbono de alta calidad (p. ej., 08, 10F, 20, etc.), que son los m\u00e1s utilizados. Existen pocas restricciones para el conformado, salvo que el aumento de espesor est\u00e1 limitado por la velocidad de deformaci\u00f3n y el calentamiento por el l\u00edmite superior de temperatura. <\/p>\n\n\n\n

En el procesamiento de material de placa m\u00e1s grueso, con el fin de aumentar el grado de deformaci\u00f3n del material de la placa, reducir la resistencia a la deformaci\u00f3n del material de la placa, m\u00e1s con el conformado en caliente o calentamiento parcial del embutido profundo en blanco y el proceso de conformado, pero debe evitarse el calentamiento en ciertas zonas de temperatura, como el acero al carbono calentado a 200 ~ 400 \u2103, debido al efecto de envejecimiento (inclusiones en forma de precipitaci\u00f3n en la precipitaci\u00f3n de la superficie de deslizamiento del l\u00edmite de grano) para reducir la plasticidad, la resistencia a la deformaci\u00f3n aumenta, este rango de temperatura se llama zona fr\u00e1gil azul Este rango de temperatura se llama zona fr\u00e1gil azul, cuando el rendimiento del acero se vuelve malo, f\u00e1cil de fractura fr\u00e1gil, la fractura es azul. Y en el rango de 800 ~ 950 \u2103, y aparecer\u00e1 una zona fr\u00e1gil caliente, por lo que la plasticidad se reduce, por lo tanto, en el proceso de operaci\u00f3n de embutido profundo en estado caliente de la placa, debe prestar especial atenci\u00f3n a la deformaci\u00f3n real de la temperatura de prensado en caliente no debe estar en la zona fr\u00e1gil azul y la zona fr\u00e1gil caliente. Durante la operaci\u00f3n, se debe tener en cuenta el equipo de calentamiento y la prensa entre la ubicaci\u00f3n de la deformaci\u00f3n de la temperatura de prensado en caliente, y el uso cuidadoso del equipo de soplado de enfriamiento para evitar la aparici\u00f3n de quebradizo azul y quebradizo caliente. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

Propiedades del proceso de los aceros aleados<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

El acero de aleaci\u00f3n com\u00fanmente utilizado en la fabricaci\u00f3n de piezas estructurales de chapa met\u00e1lica es generalmente 16Mn, 15MnV y otros aceros estructurales de alta resistencia y baja aleaci\u00f3n, sus propiedades de proceso son las siguientes. <\/p>\n\n\n\n

\u25cf16Mn. El acero 16Mn se suministra generalmente laminado en caliente y no requiere tratamiento t\u00e9rmico, especialmente para acero laminado de menos de 20 mm de espesor. Sus propiedades mec\u00e1nicas son muy altas, por lo que generalmente se utiliza el prensado en caliente inmediatamente despu\u00e9s. Para chapas de acero de m\u00e1s de 20 mm de espesor, para mejorar el l\u00edmite el\u00e1stico y la tenacidad al impacto a baja temperatura, se puede utilizar despu\u00e9s del tratamiento de normalizaci\u00f3n. <\/p>\n\n\n\n

Adem\u00e1s, su rendimiento de corte por gas es similar al del acero estructural convencional de bajo carbono. El filo de corte por gas de 1 mm, con tendencia al endurecimiento, pero debido a su estrecha zona de endurecimiento, puede eliminarse mediante soldadura. Por lo tanto, el filo de corte por gas de este acero no requiere procesamiento mec\u00e1nico y puede soldarse directamente. <\/p>\n\n\n\n

El rendimiento del cepillado con arco de gas de carbono es similar al del acero estructural convencional de bajo carbono. Si bien el borde del cepillado presenta una tendencia al endurecimiento, esta zona de endurecimiento es muy estrecha y puede eliminarse mediante soldadura. Por lo tanto, el borde de este grado de acero no requiere procesamiento mec\u00e1nico y puede soldarse directamente. El resultado es una dureza pr\u00e1cticamente igual en la zona afectada por el calor que la obtenida con la soldadura posterior al mecanizado. <\/p>\n\n\n\n

En comparaci\u00f3n con el acero Q 235, el l\u00edmite el\u00e1stico del acero 16Mn es superior a 345 MPa, lo que significa que su fuerza de conformado en fr\u00edo es mayor. Para acero laminado en caliente de gran espesor, las propiedades de conformado en fr\u00edo pueden mejorarse considerablemente mediante normalizaci\u00f3n o recocido. Sin embargo, cuando la placa alcanza un cierto espesor (t \u2265 32), debe conformarse en fr\u00edo despu\u00e9s del tratamiento t\u00e9rmico de alivio de tensiones. <\/p>\n\n\n\n

Cuando se calienta a m\u00e1s de 800 \u2103, se pueden obtener buenas propiedades de conformado en caliente, pero la temperatura de calentamiento del acero 16Mn no debe exceder los 900 \u2103, de lo contrario, es f\u00e1cil que aparezca una organizaci\u00f3n de sobrecalentamiento, lo que reduce la tenacidad al impacto del acero. <\/p>\n\n\n\n

Adem\u00e1s, el acero 16Mn por tres veces el calentamiento por llama ortop\u00e9dico y el enfriamiento por agua despu\u00e9s de que las propiedades mec\u00e1nicas no presenten cambios significativos, con el material base original con la misma resistencia al da\u00f1o fr\u00e1gil, por lo tanto, el acero puede ser ortop\u00e9dico contra incendios de agua, pero la estructura de carga din\u00e1mica no es adecuada para ortopedia contra incendios de agua. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

\u25cf15MnV. Las placas de acero delgadas de 15MnV y 15MnTi tienen propiedades de corte y laminado en fr\u00edo similares a las del acero 16Mn, pero con un espesor t \u2265 25 mm, las peque\u00f1as grietas en el borde de corte pueden ocultarse f\u00e1cilmente debido al corte por endurecimiento en fr\u00edo. Esta grieta podr\u00eda haberse producido antes de la f\u00e1brica de acero. Por lo tanto, se deben reforzar los controles de calidad; una vez detectada, la grieta debe eliminarse mediante corte con gas o mecanizado. Adem\u00e1s, las placas de acero laminadas en caliente de 15MnV, m\u00e1s gruesas y propensas a fracturas laminadas en fr\u00edo, pueden normalizarse a 930 ~ 1000 \u2103 para mejorar su plasticidad y tenacidad, y mejorar el rendimiento del laminado en fr\u00edo. <\/p>\n\n\n\n

Adem\u00e1s, este tipo de acero conformado en caliente y rendimiento ortop\u00e9dico en caliente, temperatura de calentamiento de 850 ~ 1100 \u2103 conformado en caliente, el calentamiento m\u00faltiple en el impacto de la resistencia al rendimiento no es significativo; y buen rendimiento de corte con gas, el rendimiento de cepillado con gas de arco de carbono tambi\u00e9n es bueno, cepillado con gas de arco de carbono en el rendimiento de las juntas soldadas sin efectos adversos. <\/p>\n\n\n\n

Con el mismo rendimiento de proceso, el acero de clase 15MnV tambi\u00e9n incluye 15MnTi, 15MnVCu, 15MnVRE, 15MnNTiCu, etc. <\/p>\n\n\n\n

\u25cf09Mn2Cu, 09Mn2. Este tipo de acero tiene un mejor rendimiento de estampado en fr\u00edo. 09Mn2Cu, 09Mn2, 09Mn2Si proceso de laminado en fr\u00edo de placa de acero gruesa, proceso de prensado en caliente, corte con gas, cepillado con arco de gas de carbono, enderezamiento con llama y Q235 tambi\u00e9n. <\/p>\n\n\n\n

\u25cf18MnMoNb. Este tipo de acero presenta una alta sensibilidad a las entalladuras, y el corte con gas de llama tiende a endurecerse. Para evitar el agrietamiento al doblarse, se recomienda cortar la placa de acero con gas mediante un aislamiento de 580 \u00b0C durante 1 h y un recocido de alivio de tensi\u00f3n. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

Rendimiento del proceso del acero inoxidable<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Existen muchos tipos de acero inoxidable, que seg\u00fan su composici\u00f3n qu\u00edmica se dividen en dos categor\u00edas: acero al cromo y acero al n\u00edquel-cromo. El acero al cromo contiene una gran cantidad de cromo o una peque\u00f1a cantidad de n\u00edquel, titanio y otros elementos; el acero al n\u00edquel-cromo contiene una gran cantidad de cromo y n\u00edquel o una peque\u00f1a cantidad de titanio, molibdeno y otros elementos. Seg\u00fan las diferentes organizaciones metalogr\u00e1ficas, se dividen en varias categor\u00edas, como austen\u00edtico, ferr\u00edtico y martens\u00edtico. Debido a las diferentes composiciones qu\u00edmicas y organizaciones metalogr\u00e1ficas, las propiedades mec\u00e1nicas, qu\u00edmicas y f\u00edsicas de los distintos tipos de acero inoxidable tambi\u00e9n presentan grandes diferencias, lo que dificulta relativamente el proceso de aplicaci\u00f3n del acero inoxidable. <\/p>\n\n\n\n

Hay dos tipos de grados de acero inoxidable que se utilizan com\u00fanmente. <\/p>\n\n\n\n

Categor\u00eda A: acero al cromo martens\u00edtico, como 1Cr 13, 2Crl 3, 3Crl 3, 4Crl 3, etc. <\/p>\n\n\n\n

Categor\u00eda B: pertenece a los aceros austen\u00edticos de n\u00edquel-cromo, como por ejemplo 1Cr18Ni9Ti, 1Cr18Ni9, etc. <\/p>\n\n\n\n

Los dos tipos de acero inoxidable mencionados anteriormente tienen las siguientes propiedades de procesamiento. <\/p>\n\n\n\n

Para lograr una buena plasticidad, el material debe ablandarse y someterse a un tratamiento t\u00e9rmico. El tratamiento t\u00e9rmico de ablandamiento para acero inoxidable de clase A es el recocido, y el de clase B es el temple. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

En estado blando, las propiedades mec\u00e1nicas de ambos tipos de acero inoxidable presentan una buena procesabilidad, especialmente en la deformaci\u00f3n por estampaci\u00f3n, lo que resulta adecuado para el proceso b\u00e1sico de estampaci\u00f3n. Sin embargo, las caracter\u00edsticas del acero inoxidable, en comparaci\u00f3n con el acero al carbono convencional, son muy diferentes. Incluso en el caso del acero inoxidable para embutici\u00f3n profunda, la plasticidad vertical y las propiedades anisotr\u00f3picas son mucho menores que en el acero al carbono convencional. Adem\u00e1s, debido a su alto l\u00edmite el\u00e1stico, el endurecimiento por trabajo en fr\u00edo es importante. Por lo tanto, en el proceso de embutici\u00f3n profunda, es f\u00e1cil que se produzcan arrugas, y el material de la placa, en las esquinas c\u00f3ncavas de la matriz, sufre deformaciones por flexi\u00f3n e inversi\u00f3n debido al rebote, que a menudo forman depresiones o deflexiones en las paredes laterales de las piezas. Por lo tanto, para la embutici\u00f3n profunda del acero inoxidable, se requiere una fuerza de compresi\u00f3n muy alta y un ajuste cuidadoso del molde. <\/p>\n\n\n\n

Debido a que el fen\u00f3meno de endurecimiento en fr\u00edo del acero inoxidable es muy fuerte, la embutici\u00f3n profunda es f\u00e1cil de producir arrugas, por lo que en el proceso de operaci\u00f3n real, para tomar algunas de las siguientes medidas con el fin de garantizar el buen funcionamiento de la embutici\u00f3n profunda: generalmente en cada embutici\u00f3n profunda despu\u00e9s del recocido intermedio, el acero inoxidable no es como el acero blando puede ser despu\u00e9s de 3 ~ 5 veces para el recocido intermedio, por lo general despu\u00e9s de cada embutici\u00f3n profunda al recocido intermedio; deformaci\u00f3n de grandes piezas de embutici\u00f3n profunda, la final Despu\u00e9s de la embutici\u00f3n profunda y la formaci\u00f3n, a seguir por la eliminaci\u00f3n del tratamiento t\u00e9rmico de tensi\u00f3n interna residual, de lo contrario las piezas de embutici\u00f3n profunda producir\u00e1n grietas, a la tensi\u00f3n interna de la especificaci\u00f3n del tratamiento t\u00e9rmico es una temperatura de calentamiento de acero inoxidable de 250 ~ 400 \u2103, B temperatura de calentamiento de acero inoxidable de 350 ~ 450 \u2103, y luego en el aislamiento de temperatura anterior 1 ~ 3h; El uso del m\u00e9todo de embutici\u00f3n en caliente puede obtener mejores resultados t\u00e9cnicos y econ\u00f3micos. Por ejemplo, para el acero inoxidable 1Cr18Ni9 calentado a 80 ~ 120 \u2103, puede reducir el endurecimiento del material y la tensi\u00f3n interna residual, mejorar el grado de deformaci\u00f3n por embutici\u00f3n profunda y reducir el coeficiente de embutici\u00f3n. Sin embargo, el acero inoxidable austen\u00edtico calentado a una temperatura m\u00e1s alta (300 ~ 700 \u2103) no puede mejorar a\u00fan m\u00e1s su proceso de estampaci\u00f3n. Al embutir piezas complejas, se debe optar por utilizar prensas hidr\u00e1ulicas, prensas hidr\u00e1ulicas comunes y otros equipos, de modo que no se produzca una alta velocidad de embutici\u00f3n profunda (aproximadamente 0,15 ~ 0,25 m\/s) bajo la deformaci\u00f3n, para obtener mejores resultados. <\/p>\n\n\n\n

En comparaci\u00f3n con el acero al carbono o los metales no ferrosos, el estampado de acero inoxidable se caracteriza por su alta fuerza de deformaci\u00f3n y su gran rebote el\u00e1stico. Por lo tanto, para garantizar la precisi\u00f3n del tama\u00f1o y la forma de las piezas estampadas, a veces es necesario aumentar el recorte, la correcci\u00f3n y el tratamiento t\u00e9rmico necesario. <\/p>\n\n\n\n

\u25cfLa resistencia al rendimiento del acero inoxidable austen\u00edtico var\u00eda mucho entre las diferentes variedades, por lo tanto, en el proceso de corte y conformado, preste atenci\u00f3n a la capacidad del equipo de procesamiento. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

Rendimiento del proceso de metales no ferrosos y aleaciones<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Para metales no ferrosos y aleaciones en el proceso de formaci\u00f3n de contacto con el equipo, la suavidad de la superficie de los moldes son requisitos m\u00e1s altos. <\/p>\n\n\n\n

Cobre y aleaciones de cobre. Las aleaciones de cobre m\u00e1s utilizadas son el cobre puro, el lat\u00f3n y el bronce. El cobre puro y los lat\u00f3n de grados H62 y H68 presentan un buen proceso de estampaci\u00f3n, y el endurecimiento por trabajo en fr\u00edo del H62 es m\u00e1s intenso que el del H68. <\/p>\n\n\n\n

El bronce se utiliza para la resistencia a la corrosi\u00f3n, resortes y piezas resistentes al desgaste, y su rendimiento var\u00eda considerablemente entre grados. En general, el bronce es m\u00e1s deficiente que el lat\u00f3n para la estampaci\u00f3n, y es m\u00e1s resistente que el lat\u00f3n para el temple en fr\u00edo, lo que requiere un recocido intermedio frecuente. <\/p>\n\n\n\n

La mayor\u00eda del lat\u00f3n y bronce en estado caliente (600 ~ 800 \u2103 por debajo) tiene un buen proceso de estampaci\u00f3n, pero el calentamiento traer\u00e1 muchos inconvenientes a la producci\u00f3n, y el cobre y muchas aleaciones de cobre en el estado de 200 ~ 400 \u2103, pero la plasticidad que la temperatura ambiente tiene una gran reducci\u00f3n y, por lo tanto, generalmente no utilice el estampado en estado caliente. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

\u25cfAleaciones de aluminio. Las aleaciones de aluminio m\u00e1s utilizadas en componentes de chapa met\u00e1lica son principalmente el aluminio duro, el aluminio inoxidable y el aluminio forjado. <\/p>\n\n\n\n

El aluminio antioxidante es principalmente una aleaci\u00f3n de aluminio-manganeso o aluminio-magnesio. Su efecto del tratamiento t\u00e9rmico es muy bajo; solo el endurecimiento en fr\u00edo mejora su resistencia. Presenta una resistencia moderada y una excelente plasticidad y resistencia a la corrosi\u00f3n. El aluminio duro y el aluminio forjado son aleaciones de aluminio que pueden reforzarse mediante tratamiento t\u00e9rmico. La mayor\u00eda del aluminio forjado es una aleaci\u00f3n de aluminio-magnesio-silicio, con alta resistencia en caliente, bajo efecto de endurecimiento por tratamiento t\u00e9rmico y buena plasticidad en estado recocido, siendo adecuado para procesos de estampaci\u00f3n y forja. El aluminio duro es una aleaci\u00f3n de aluminio-cobre-magnesio con alta resistencia y buen efecto de endurecimiento por tratamiento t\u00e9rmico. <\/p>\n\n\n\n

El aluminio inoxidable puede recocerse para obtener la m\u00e1xima plasticidad, mientras que el aluminio duro y el aluminio forjado pueden recocerse y templarse para obtener la m\u00e1xima plasticidad. Presentan mayor plasticidad en estado templado y mejores propiedades mec\u00e1nicas generales para el estampado, lo que permite un mejor proceso de estampado que el recocido. <\/p>\n\n\n\n

El aluminio duro y el aluminio forjado pertenecen a aleaciones de aluminio que se refuerzan mediante tratamientos t\u00e9rmicos. Presentan una caracter\u00edstica: tras el temple, se endurecen gradualmente con el tiempo. Este fen\u00f3meno se denomina "endurecimiento por envejecimiento". Este proceso de desarrollo var\u00eda seg\u00fan el grado. Dado que estas aleaciones de aluminio presentan caracter\u00edsticas de endurecimiento por envejecimiento, su estampaci\u00f3n debe completarse antes de que se complete dicho proceso. Generalmente, el taller exige que el proceso se complete en 1,5 horas tras el temple. <\/p>\n\n\n\n

En las aleaciones de aluminio, las de aluminio y magnesio (principalmente aluminio inoxidable) se endurecen en fr\u00edo con mayor intensidad, por lo que, al utilizar estos materiales para fabricar piezas complejas, se suele aplicar un recocido intermedio de 1 a 3 veces. Tras la embutici\u00f3n profunda y el conformado, se realiza el recocido final para eliminar las tensiones internas. <\/p>\n\n\n\n

Para mejorar la procesabilidad, el estampado tambi\u00e9n se utiliza en la producci\u00f3n de aleaciones de aluminio en caliente. El estampado en caliente se utiliza principalmente para materiales endurecidos en fr\u00edo. Tras el calentamiento (aproximadamente entre 100 y 200 \u00b0C), el material conserva parte de su endurecimiento en fr\u00edo y mejora su plasticidad, lo que mejora el grado de deformaci\u00f3n del estampado y la precisi\u00f3n dimensional de las piezas estampadas. <\/p>\n\n\n\n

Durante el estampado en caliente, la temperatura de calentamiento debe controlarse estrictamente. Una temperatura demasiado baja provocar\u00e1 grietas en las piezas estampadas, y una temperatura demasiado alta provocar\u00e1 una reducci\u00f3n dr\u00e1stica de la resistencia y tambi\u00e9n grietas. Durante el proceso de estampado, la matriz convexa tiende a sobrecalentarse y, al superar cierta temperatura, el material de estampado se ablanda considerablemente y provoca la fractura de la pieza embutida. Mantener la temperatura de la matriz convexa por debajo de 50-75 \u00b0C puede mejorar el grado de deformaci\u00f3n de la embutici\u00f3n profunda en caliente. En el estampado en caliente, se deben utilizar lubricantes especiales resistentes al calor. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>\n\n\n\n

Titanio y aleaciones de titanio. El titanio y sus aleaciones son menos procesables, presentan mayor resistencia, elevadas fuerzas de deformaci\u00f3n y un fuerte endurecimiento por deformaci\u00f3n en fr\u00edo. Se utilizan principalmente para el estampado en caliente, con la excepci\u00f3n de algunos grados que permiten el estampado en fr\u00edo para piezas con poca deformaci\u00f3n. La temperatura de calentamiento para el estampado en caliente es alta (300-750 \u00b0C) y var\u00eda seg\u00fan el grado. Una temperatura de calentamiento demasiado alta har\u00e1 que el material se vuelva quebradizo y no favorece el estampado. Dado que el titanio es un elemento qu\u00edmicamente muy activo, la temperatura requerida para la qu\u00edmica del ox\u00edgeno, el hidr\u00f3geno y el nitr\u00f3geno no es alta, y los compuestos generados con ox\u00edgeno, hidr\u00f3geno y nitr\u00f3geno son los principales factores que producen fragilidad; por lo tanto, el calentamiento del titanio y sus aleaciones est\u00e1 estrictamente limitado. Cuando se requiere un procesamiento a alta temperatura, este debe realizarse en un gas protector o en un envase completamente protegido y a prueba de fugas para un calentamiento integral. Al trabajar con piezas estampadas de titanio y sus aleaciones, se debe utilizar la velocidad de estampado m\u00e1s baja posible. <\/p>\n\n\n\n

Adem\u00e1s, el titanio se puede cortar mediante m\u00e9todos mec\u00e1nicos, como aserrado, corte con agua a alta presi\u00f3n, torno, m\u00e1quinas herramienta para cortar tubos, etc., la velocidad de aserrado debe ser lenta, nunca use ox\u00edgeno - llama de acetileno y otros gases para cortar mediante calentamiento, pero tampoco debe usar la sierra de rueda para cortar, para evitar la zona de incisi\u00f3n afectada por el calor por la contaminaci\u00f3n del gas, al mismo tiempo, la incisi\u00f3n en la rebaba es demasiado grande, pero tambi\u00e9n para aumentar el proceso de procesamiento de rebabas. <\/p>\n\n\n\n

Los tubos de titanio y sus aleaciones se pueden doblar en fr\u00edo, pero el rebote es evidente. Normalmente, a temperatura ambiente, la temperatura es dos o tres veces mayor que la del acero inoxidable. Por lo tanto, el doblado en fr\u00edo de los tubos de titanio para controlar este rebote debe tener un radio de curvatura m\u00ednimo de 3,5 veces su di\u00e1metro exterior. Para evitar la aparici\u00f3n local de una elipticidad deficiente o arrugas, se puede rellenar el tubo con arena de r\u00edo seca y apisonarlo con un mazo de madera o de cobre. Para el doblado en fr\u00edo, se debe a\u00f1adir un mandril. Para el doblado en caliente, la temperatura de precalentamiento debe ser de 200 a 300 \u00b0C. <\/p>\n\n\n\n

Para bridas de 90\u00b0 se deben utilizar tres juegos de moldes de 30\u00b0, 60\u00b0, 90\u00b0 prensados en etapas para evitar grietas. <\/p>\n\n\n\n

\"Propiedades<\/figure>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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