{"id":30918,"date":"2024-10-08T09:05:16","date_gmt":"2024-10-08T09:05:16","guid":{"rendered":"https:\/\/www.harsle.com\/?p=30918"},"modified":"2025-06-27T01:49:43","modified_gmt":"2025-06-27T01:49:43","slug":"sheet-metal-bending-stamping-and-forming","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.harsle.com\/es\/sheet-metal-bending-stamping-and-forming\/","title":{"rendered":"Gu\u00eda del proceso de doblado, estampado y conformado de chapa met\u00e1lica"},"content":{"rendered":"

El proceso de flexi\u00f3n<\/a> Un espacio en blanco en un cierto \u00e1ngulo o una cierta forma con equipos y herramientas mec\u00e1nicas se llama mec\u00e1nico flexi\u00f3n<\/a>Seg\u00fan los diferentes tipos de equipos de plegado y materiales procesados, el plegado mec\u00e1nico se divide en plegado y estampado de chapa met\u00e1lica, laminado de chapa met\u00e1lica, plegado de chapa met\u00e1lica, etc. En el proceso de plegado, seg\u00fan si se calienta la pieza en bruto, se divide en plegado en fr\u00edo y plegado en caliente.<\/p>\n\n\n\n

El estampado y plegado de chapa met\u00e1lica implica el uso de prensas y matrices especializadas o generales para aplicar una fuerza de plegado, provocando la deformaci\u00f3n pl\u00e1stica de la pieza bruta. El proceso de plegado se completa dentro de la cavidad de la matriz. Este m\u00e9todo desempe\u00f1a un papel fundamental en el plegado mec\u00e1nico y es una de las principales t\u00e9cnicas para el conformado de chapa met\u00e1lica. Permite el conformado de piezas curvas complejas con alta precisi\u00f3n dimensional, lo que lo hace esencial para la producci\u00f3n de componentes con geometr\u00edas complejas.
<\/p>\n\n\n\n

Doblado de chapa met\u00e1lica Proceso<\/strong><\/h2>\n\n\n\n

La siguiente figura muestra la deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n de la chapa met\u00e1lica. Para facilitar la observaci\u00f3n, antes de doblar, marque las l\u00edneas de inicio, media y final en la parte doblada de la chapa. Las figuras (a) y (b) muestran las piezas dobladas despu\u00e9s del conformado.<\/p>\n\n\n\n

\"Doblado
Deformaci\u00f3n al doblarse la chapa<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Como se muestra en la Figura (a), las tres l\u00edneas ab = a'b' = a\u201db\u201d son iguales antes de la flexi\u00f3n. Tras la flexi\u00f3n, la capa interna se acorta y la externa se estira, lo que resulta en ab < a'b' < a\u201db\u201d, como se observa en la Figura (b). Esto indica que, durante la flexi\u00f3n, la capa interna se comprime mientras que la externa est\u00e1 bajo tensi\u00f3n. Entre ellas se encuentra una capa cuya longitud permanece invariable: la capa neutra. Dado que su longitud se mantiene constante, sirve como referencia para calcular la longitud plana del material. Su posici\u00f3n depende del radio de flexi\u00f3n y suele ser aproximadamente la mitad del espesor del material.<\/p>\n\n\n\n

Tras doblar la chapa, el espesor en la zona de doblado suele disminuir y se produce el endurecimiento por deformaci\u00f3n en fr\u00edo, lo que aumenta la rigidez y el material en dicha zona se vuelve duro y fr\u00e1gil. Por lo tanto, si se dobla repetidamente o si la esquina redondeada es demasiado peque\u00f1a, se romper\u00e1 f\u00e1cilmente debido a la tensi\u00f3n, la compresi\u00f3n y el endurecimiento por deformaci\u00f3n en fr\u00edo. Por lo tanto, al doblar, se debe limitar el n\u00famero de dobleces y el radio de las esquinas.<\/p>\n\n\n\n

Por otro lado, la flexi\u00f3n de una l\u00e1mina es similar a otros m\u00e9todos de deformaci\u00f3n. Al doblarla, la superficie exterior se estira y la interior se comprime. Si bien se produce deformaci\u00f3n pl\u00e1stica, tambi\u00e9n se produce deformaci\u00f3n el\u00e1stica. Por lo tanto, al retirar la fuerza externa, la flexi\u00f3n produce un rebote angular y radial. El \u00e1ngulo de rebote se denomina \u00e1ngulo de rebote.<\/p>\n\n\n\n

Radio m\u00ednimo de curvatura y recuperaci\u00f3n el\u00e1stica de la curvatura<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Controlar o reducir la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica del \u00e1ngulo y el radio de curvatura de la pieza doblada es fundamental para obtener precisi\u00f3n y garantizar su calidad. En la producci\u00f3n, el control de la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica del \u00e1ngulo y el radio de curvatura se logra generalmente mediante el valor m\u00ednimo del radio y el valor de la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica.<\/p>\n\n\n\n

Radio m\u00ednimo de curvatura. El radio m\u00ednimo de curvatura se refiere generalmente al valor m\u00ednimo del radio interior de la pieza que se puede obtener mediante el m\u00e9todo de doblado a presi\u00f3n. Al doblar, la curvatura m\u00ednima est\u00e1 limitada por la deformaci\u00f3n por tracci\u00f3n m\u00e1xima admisible de la capa exterior de la chapa. Si la deformaci\u00f3n supera este grado, la chapa se agrietar\u00e1. <\/p>\n\n\n\n

Durante el proceso de doblado, el radio de curvatura es demasiado peque\u00f1o para causar grietas de doblado, pero el radio de curvatura es demasiado grande, la hoja se restaurar\u00e1 completamente al estado recto original debido al retroceso el\u00e1stico, en este momento, el radio de curvatura no puede ser mayor que el radio de curvatura m\u00e1ximo Rmax:<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

\u2489La determinaci\u00f3n del valor de recuperaci\u00f3n el\u00e1stica por flexi\u00f3n generalmente se determina de acuerdo con el radio de curvatura relativo r\/t (r es el radio del filete interno de la pieza doblada, t es el espesor de la pieza en bruto).<\/p>\n\n\n\n

\u25cfCuando rlt<(5~8), el valor de rebote del radio de curvatura no es grande, por lo que solo se considera el rebote del \u00e1ngulo.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfCuando r\/t\u226510, debido al radio de curvatura relativamente grande, no solo el \u00e1ngulo de la pieza de trabajo rebota, sino que el radio de curvatura tambi\u00e9n tiene un rebote mayor.<\/p>\n\n\n\n

Requisitos del proceso de estampaci\u00f3n y doblado<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

El proceso de estampado y doblado permite procesar piezas con formas m\u00e1s complejas, y las piezas producidas ofrecen mayor precisi\u00f3n y buena consistencia. Para mejorar la calidad del doblado y simplificar la fabricaci\u00f3n de moldes, las piezas dobladas procesadas deben cumplir con los siguientes requisitos espec\u00edficos.<\/p>\n\n\n\n

El radio de filete de la pieza doblada no debe ser ni demasiado grande ni demasiado peque\u00f1o. Si el radio de filete es demasiado grande, no es f\u00e1cil garantizar el \u00e1ngulo de doblado ni el radio de filete de la pieza debido a la influencia de la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica. Si el radio de filete es demasiado peque\u00f1o, debido a su facilidad de doblado y agrietamiento, es necesario doblarla dos veces o m\u00e1s; es decir, doblarla previamente en una esquina con un radio de filete mayor y luego doblarla al radio de doblado requerido, lo que prolonga el ciclo de producci\u00f3n. Esto tambi\u00e9n presenta desventajas en el trabajo de doblado.<\/p>\n\n\n\n

\u2489Cuando el radio de curvatura relativo r\/t < 0,5 ~ 1, la l\u00ednea de curvatura debe ser perpendicular a la direcci\u00f3n de la fibra enrollada del material. Si las piezas tienen diferentes direcciones de curvatura, el \u00e1ngulo entre la l\u00ednea de curvatura y la direcci\u00f3n de la fibra enrollada debe mantenerse a 45\u00b0.<\/p>\n\n\n\n

La altura de flexi\u00f3n de la pieza a doblar no debe ser demasiado peque\u00f1a, y su valor debe ser h > r + 2t (v\u00e9ase la figura siguiente). De lo contrario, debido a que la superficie de apoyo de la brida en el molde es insuficiente, no es f\u00e1cil generar un momento de flexi\u00f3n suficiente y resulta dif\u00edcil obtener una pieza con una forma precisa. Si la altura de la brida no cumple con el rango especificado, generalmente se deben tomar medidas t\u00e9cnicas, es decir, primero alargar la brida y luego cortar el exceso despu\u00e9s del doblado.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

\u248bEn piezas con forma curva escalonada, dado que se rompen f\u00e1cilmente en la base de las esquinas redondeadas, se debe reducir la longitud B de la pieza sin doblar para que sobresalga de la l\u00ednea de doblado. Si no se permite reducir la longitud de la pieza, se debe cortar una ranura entre la parte doblada y la sin doblar, como se muestra en la figura.<\/p>\n\n\n\n

En piezas con muescas en los bordes curvos, estas no deben realizarse con antelaci\u00f3n, sino que se cortar\u00e1n una vez formadas. De esta forma, se evitan las bifurcaciones o dificultades de conformado durante el proceso de doblado.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Al doblar una l\u00e1mina perforada, se debe garantizar la distancia I desde el borde del orificio hasta el centro del radio de curvatura: cuando t < 2 mm, l \u2265 t, y cuando t \u2265 2 mm, l \u2265 2 t. Si el orificio se encuentra en la zona de deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n, su forma se distorsionar\u00e1.<\/p>\n\n\n\n

La forma y el tama\u00f1o de las piezas dobladas deben ser lo m\u00e1s sim\u00e9tricos posible. Para garantizar el equilibrio del material durante el doblado y evitar deslizamientos, las piezas dobladas deben tener r = r2, r3 = r4.<\/p>\n\n\n\n

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Determinaci\u00f3n de la posici\u00f3n del ojal de la pieza doblada
Piezas de flexi\u00f3n sim\u00e9tricas<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

La secci\u00f3n de la pieza obtenida por cizallamiento o punzonado suele presentar rebabas, lo que facilita la concentraci\u00f3n de tensiones durante el doblado. Por lo tanto, es necesario limar la rebaba antes de doblar y, al mismo tiempo, colocar el lado de la rebaba cerca del punz\u00f3n en la zona de compresi\u00f3n antes de doblarla para evitar grietas en el borde exterior de la pieza.<\/p>\n\n\n\n

Tipos y estructura de matrices de doblado<\/strong><\/h3>\n\n\n\n
\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Existen muchos tipos de matrices de doblado. Seg\u00fan las diferentes formas de las piezas procesadas, se pueden clasificar en matrices en forma de V, en forma de U y con varias formas. Seg\u00fan si el molde utiliza un dispositivo de prensado y sus caracter\u00edsticas de trabajo, se pueden clasificar en matrices abiertas, con dispositivo de prensado, de p\u00e9ndulo, con eje de p\u00e9ndulo, etc. Los tipos y estructuras m\u00e1s comunes de moldes de doblado son los siguientes.<\/p>\n\n\n\n

Los moldes de doblado abiertos para piezas en forma de V y U, que completan el proceso de doblado con una sola pasada de punzonado, se denominan moldes de doblado de un solo proceso. La estructura de matriz de doblado abierta permite procesar piezas de doblado simples con bajos requisitos de precisi\u00f3n dimensional y de forma. La figura a continuaci\u00f3n muestra la estructura de matriz de doblado abierta para piezas en forma de V y U, que es la m\u00e1s simple.<\/p>\n\n\n\n

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Matriz de doblado abierta para piezas en forma de U y V<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Los moldes superior e inferior de todo el conjunto son de tipo abierto, f\u00e1ciles de fabricar y muy vers\u00e1tiles. Sin embargo, al doblar, la l\u00e1mina se desliza con facilidad, la longitud lateral de la pieza doblada no es f\u00e1cil de controlar y la precisi\u00f3n de doblado es deficiente. La parte inferior de la pieza en forma de U es alta e irregular.<\/p>\n\n\n\n

\u2489Para mejorar la precisi\u00f3n de doblado de las piezas dobladas y evitar el deslizamiento de la pieza doblada, se puede utilizar la estructura de matriz de doblado con el dispositivo de presi\u00f3n como se muestra en la<\/p>\n\n\n\n

cifra.<\/p>\n\n\n\n

En la Figura (a), la varilla expulsora de resorte 3 funciona como un dispositivo de presi\u00f3n para evitar que la pieza se desplace durante el doblado. En la Figura (b), la pieza se sujeta entre el punz\u00f3n 1 y la placa de prensado 3. Al descender, los extremos no prensados del material se doblan a lo largo de las esquinas redondeadas de la matriz hembra, entrando en el espacio entre el punz\u00f3n y la matriz para formar una U. Durante todo el proceso de doblado, la presi\u00f3n constante del punz\u00f3n y la placa de prensado ayuda a mantener la planitud de la parte inferior de la pieza en forma de U y mejora la precisi\u00f3n general del doblado.<\/p>\n\n\n\n

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Doblado de piezas en forma de V y U con dispositivo de prensado<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

El diagrama del molde de doblado semicircular muestra la estructura del molde. Durante el trabajo, coloque la pieza entre las placas de posicionamiento para que no se mueva libremente. Cuando la prensa baja, el punz\u00f3n desciende hasta una posici\u00f3n determinada para entrar en contacto con la superficie del material. Al continuar bajando, la pieza comienza a doblarse y el filete rg se desliza. Al mismo tiempo, el expulsor 8 desciende y comprime el resorte. A medida que el punz\u00f3n avanza, la pieza se dobla y se forma, y el resorte se comprime para almacenar energ\u00eda. Cuando el punz\u00f3n asciende, el expulsor utiliza la fuerza el\u00e1stica del resorte para sujetar la pieza.<\/p>\n\n\n\n

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Matriz de doblado para piezas semicirculares<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Para asegurar el equilibrio de fuerza al doblar la pieza en bruto, el radio de filete r en ambos lados de la matriz 5 debe ser igual. La matriz se fija a la base inferior 7 con dos pasadores de posicionamiento y cuatro tornillos. La matriz cuenta con dos placas de posicionamiento en forma de U 4.<\/p>\n\n\n\n

La Figura 7-35 ilustra varios moldes para doblar cadenas de dumplings. En (a), el molde de predoblado forma un arco curvo a partir de un extremo recto de la pieza bruta antes del redondeo final. La Figura (b) muestra un molde vertical para doblar cadenas de dumplings, de estructura simple y f\u00e1cil de fabricar, ideal para doblar piezas gruesas y cortas con baja precisi\u00f3n. La Figura (c) presenta un molde de doblado horizontal, donde la cu\u00f1a inclinada 3 acciona la matriz c\u00f3ncava 4 para doblar la pieza horizontalmente. La matriz convexa 1 tambi\u00e9n prensa el material. Si bien ofrece una mejor calidad de conformado, su estructura es m\u00e1s compleja. Para un conformado de alta precisi\u00f3n, se recomienda utilizar un mandril.<\/p>\n\n\n\n

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Matriz de doblado para piezas de bisagra<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

En t\u00e9rminos generales, cuando r\/t>0,5 (r es el radio de la bobina) y la calidad de la bobina es alta, se deben utilizar dos procedimientos de precurvado y luego la bobina; cuando r\/t=0,5\uff5e2,2, pero la bobina Cuando los requisitos de calidad de la ronda son generales, la ronda se puede laminar con un precurvado; cuando rlt \u2265 4 o hay requisitos m\u00e1s estrictos para la ronda, se debe utilizar la ronda con un mandril.<\/p>\n\n\n\n

\u248cMoldes de doblado<\/a> Para piezas de doblado cerradas y semicerradas. Los moldes de doblado para piezas cerradas y semicerradas son m\u00e1s complejos, y se utilizan principalmente bloques de p\u00e9ndulo y estructuras de cu\u00f1a inclinada. La figura (b) muestra un ejemplo de una pieza cil\u00edndrica de tipo abrazadera doblada directamente en la estructura de matriz de doblado de tipo bloque de p\u00e9ndulo (Figura (a). Dado que el proceso de doblado se completa mediante la oscilaci\u00f3n de la matriz m\u00f3vil 12 alrededor del mandril 11, se denomina matriz de doblado oscilante. La estructura del molde de doblado de tipo bloque de p\u00e9ndulo permite completar el doblado de piezas semicerradas y cerradas.<\/p>\n\n\n\n

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Matriz de doblado de p\u00e9ndulo<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Doblado directo \u00fanico en la estructura de matrices de doblado pendular de la pieza cil\u00edndrica tipo abrazadera, como se muestra en la Figura (a). Dado que el proceso de doblado se completa mediante la oscilaci\u00f3n de la matriz m\u00f3vil 12 alrededor del mandril 11, se denomina molde de doblado pendular. La estructura del molde de doblado pendular permite el doblado de piezas semicerradas y cerradas.<\/p>\n\n\n\n

Cuando el molde est\u00e1 en funcionamiento, la pieza se posiciona mediante la ranura de posicionamiento de la matriz m\u00f3vil 12. Cuando el molde superior desciende, el n\u00facleo 5 dobla primero la pieza en forma de U y, a continuaci\u00f3n, presiona la matriz m\u00f3vil 12 para girarla hacia el centro y doblar la pieza. Tras elevarse el molde superior, el molde c\u00f3ncavo m\u00f3vil 12 se eleva y se separa mediante el poste superior 10 gracias a la acci\u00f3n del resorte 9. La pieza permanece en el n\u00facleo 5 y se extrae longitudinalmente.<\/p>\n\n\n\n

La siguiente figura muestra la estructura de la matriz de doblado con cu\u00f1a oblicua para piezas de doblado cerradas y semicerradas con un \u00e1ngulo de doblado inferior a 90\u00b0.<\/p>\n\n\n\n

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Matriz de doblado con cu\u00f1a oblicua con \u00e1ngulo de doblado menor a 90 grados<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Durante la operaci\u00f3n, la pieza en bruto se prensa primero en forma de U mediante el punz\u00f3n 8. A medida que la plantilla superior 4 contin\u00faa bajando, el resorte 3 se comprime y las dos cu\u00f1as inclinadas 2 montadas en la plantilla presionan contra los rodillos 1. Esto impulsa los m\u00f3dulos c\u00f3ncavos m\u00f3viles 5 y 6 hacia adentro, doblando ambos lados de la pieza en forma de U a un \u00e1ngulo inferior a 90\u00b0. Cuando el molde superior regresa, el resorte 7 reposiciona los m\u00f3dulos. Dado que el conformado depende de la fuerza el\u00e1stica del resorte 3, el molde solo es apto para doblar materiales delgados debido a su limitada fuerza de prensado.
<\/p>\n\n\n\n

Determinaci\u00f3n de los principales par\u00e1metros del proceso de doblado<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Para garantizar la calidad de las piezas dobladas, se deben determinar los siguientes par\u00e1metros del proceso al formular el proceso de doblado y el dise\u00f1o de las matrices de doblado relacionadas.<\/p>\n\n\n\n

C\u00e1lculo de la fuerza de flexi\u00f3n: La fuerza de flexi\u00f3n se refiere a la presi\u00f3n que aplica la prensa cuando la pieza completa el flexi\u00f3n predeterminado. Esta fuerza incluye la fuerza de flexi\u00f3n libre y la fuerza de flexi\u00f3n correctiva.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfC\u00e1lculo de la fuerza de flexi\u00f3n libre: La fuerza de flexi\u00f3n F durante la flexi\u00f3n libre se refiere a la fuerza de flexi\u00f3n requerida para la deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n de la chapa met\u00e1lica.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Donde F fuerza de flexi\u00f3n libre-fuerza de flexi\u00f3n libre al final de la carrera de estampaci\u00f3n, N;<\/p>\n\n\n\n

K\u2014\u2014factor de seguridad, generalmente se toma K=1,3;<\/p>\n\n\n\n

b\u2014\u2014el ancho de la parte doblada, mm;<\/p>\n\n\n\n

t\u2014\u2014el espesor del material a doblar, mm;<\/p>\n\n\n\n

r\u2014\u2014la mitad interior de flexi\u00f3n de la parte doblada, mm;<\/p>\n\n\n\n

El l\u00edmite de resistencia del material, MPa.<\/p>\n\n\n\n

C\u00e1lculo de la fuerza de flexi\u00f3n correctora: Dado que la fuerza de flexi\u00f3n correctora es mucho mayor que la fuerza de flexi\u00f3n de presi\u00f3n durante la correcci\u00f3n de flexi\u00f3n, y que ambas fuerzas act\u00faan una tras otra, solo es necesario calcular la fuerza de correcci\u00f3n. La fuerza de correcci\u00f3n F de las piezas en forma de V y de U se calcula mediante la siguiente f\u00f3rmula: F = Ap<\/p>\n\n\n\n

Donde F\u2014\u2014la fuerza de flexi\u00f3n al corregir la flexi\u00f3n, N;<\/p>\n\n\n\n

A\u2014\u2014El \u00e1rea de proyecci\u00f3n vertical de la parte de correcci\u00f3n, mm2;<\/p>\n\n\n\n

p\u2014\u2014fuerza de correcci\u00f3n por unidad de \u00e1rea, MPa, seleccione de acuerdo con la tabla.<\/p>\n\n\n\n

Material<\/td>Espesor t\/mm<\/td><\/tr>
\u22643<\/td>>3~10<\/td><\/tr>
Alabama<\/td>30~40<\/td>50~60<\/td><\/tr>
Lat\u00f3n<\/td>60~80<\/td>80~100<\/td><\/tr>
10~20 Acero<\/td>80~100<\/td>100~120<\/td><\/tr>
Acero 25~35<\/td>100~120<\/td>120~150<\/td><\/tr>
Aleaci\u00f3n de titanio TA2<\/td>160~180<\/td>180~210<\/td><\/tr>
Aleaci\u00f3n de titanio TA3<\/td>160~200<\/td>200~260<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

\u25cfC\u00e1lculo de la fuerza de expulsi\u00f3n o fuerza de descarga: Cuando la matriz de doblado est\u00e1 equipada con un dispositivo de expulsi\u00f3n o un dispositivo de descarga, la fuerza de expulsi\u00f3n F o la fuerza de descarga F puede ser aproximadamente 30% de la fuerza de doblado libre ~ 80%.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfDeterminaci\u00f3n del tonelaje de la prensa: el tonelaje de la prensa se determina por separado de acuerdo con las dos condiciones de flexi\u00f3n libre y flexi\u00f3n correctiva.<\/p>\n\n\n\n

En el caso del doblado libre, considerando la influencia de la fuerza de expulsi\u00f3n o la fuerza de descarga durante el proceso de doblado, el tonelaje F de la prensa es F tonelaje de prensa \u2265 (1,3~1,8) F fuerza de doblado libre.<\/p>\n\n\n\n

Al corregir la flexi\u00f3n, la fuerza de correcci\u00f3n es mucho mayor que la fuerza de expulsi\u00f3n y la fuerza de descarga. El peso de la parte superior F o la descarga F es insignificante, por lo que el tonelaje de la prensa es F tonelaje de prensa \u2265 F fuerza de correcci\u00f3n de flexi\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n

\u2489Determinaci\u00f3n del espacio entre la matriz de doblado El tama\u00f1o del espacio Z entre el punz\u00f3n y la matriz tiene una gran influencia en la presi\u00f3n requerida para el doblado y en la calidad de las piezas.<\/p>\n\n\n\n

Al doblar una pieza en forma de V, el espacio entre los moldes convexo y c\u00f3ncavo se controla ajustando la altura de cierre de la prensa, por lo que no es necesario determinar el espacio en la estructura del molde.<\/p>\n\n\n\n

Al doblar piezas en forma de U, se debe seleccionar una separaci\u00f3n adecuada. El tama\u00f1o de la separaci\u00f3n est\u00e1 estrechamente relacionado con la calidad de la pieza y la fuerza de doblado. Para piezas de doblado general, la separaci\u00f3n puede obtenerse de la tabla o directamente mediante la siguiente f\u00f3rmula de c\u00e1lculo aproximada.<\/p>\n\n\n\n

Al doblar metales no ferrosos (cobre rojo, lat\u00f3n), Z=(1\uff5e1,1)t<\/p>\n\n\n\n

Al doblar acero = (1,05~\uff5e1,15)t<\/p>\n\n\n\n

Cuando la precisi\u00f3n de la pieza de trabajo es alta, el valor de la holgura debe reducirse adecuadamente, tomando Z = t. En producci\u00f3n, cuando no se requiere un espesor menor del material, para reducir la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica, etc., tambi\u00e9n se toma una holgura negativa, tomando Z = (0,85 ~ 0,95) t.<\/p>\n\n\n\n

\u248aC\u00e1lculo del tama\u00f1o de la parte de trabajo de la matriz de doblado El dise\u00f1o de la parte de trabajo de la matriz de doblado es principalmente para determinar el radio del filete del molde convexo y c\u00f3ncavo y el tama\u00f1o y la tolerancia de fabricaci\u00f3n de los moldes convexos y c\u00f3ncavos.<\/p>\n\n\n\n

El radio de la esquina del punz\u00f3n suele ser ligeramente menor que el radio de la esquina interior de la pieza curva. El radio de la esquina en la entrada de la matriz no debe ser demasiado peque\u00f1o, ya que de lo contrario se rayar\u00e1 la superficie del material. La profundidad de la matriz debe ser adecuada. Si es demasiado peque\u00f1a, habr\u00e1 demasiadas piezas sueltas en ambos extremos de la pieza, lo que provocar\u00e1 un rebote excesivo de la pieza doblada y una irregularidad en la l\u00ednea, lo que afectar\u00e1 la calidad de la pieza. Si es demasiado grande, consumir\u00e1 m\u00e1s acero de la matriz y requerir\u00e1 una carrera de prensa m\u00e1s larga.<\/p>\n\n\n\n

El espesor H de la matriz y la profundidad de la ranura se determinan para el doblado de piezas en forma de V. La estructura de la matriz se muestra en la figura. El espesor H de la matriz y la profundidad de la ranura se determinan en la tabla.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Diagrama esquem\u00e1tico de la estructura del molde de la pieza curva en forma de V<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Determinaci\u00f3n de las dimensiones H y h de la pieza curva en forma de V.<\/p>\n\n\n\n

Espesor<\/td>\uff1c1<\/td>1~2<\/td>2~3<\/td>3~4<\/td>4~5<\/td>5~6<\/td>6~7<\/td>7~8<\/td><\/tr>
h<\/td>3.5<\/td>7<\/td>11<\/td>14.5<\/td>18<\/td>21.5<\/td>25<\/td>28.5<\/td><\/tr>
H<\/td>20<\/td>30<\/td>40<\/td>45<\/td>55<\/td>65<\/td>70<\/td>80<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Nota: <\/strong><\/p>\n\n\n\n

1. Cuando el \u00e1ngulo de flexi\u00f3n es de 85\u00b0~95\u00b0, L1=8t, r convexo=r1=t. <\/p>\n\n\n\n

2. Cuando k (extremo peque\u00f1o) \u2265 2t, su valor se calcula seg\u00fan la f\u00f3rmula h=L1\/2-0,4t.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfLa determinaci\u00f3n del radio y la profundidad del filete de curvatura La determinaci\u00f3n del radio del filete r c\u00f3ncavo y la profundidad L0 de las curvas en forma de V y en forma de U se muestran en la figura y la tabla a continuaci\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Tama\u00f1o de la estructura de la matriz de doblado<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

\u25cfC\u00e1lculo del tama\u00f1o de trabajo del punz\u00f3n y la matriz de plegado.<\/p>\n\n\n\n

Cuando sea necesario asegurar las dimensiones externas de la pieza de trabajo, se toma el molde c\u00f3ncavo como referencia y el espacio se toma en el punz\u00f3n; si la pieza de trabajo est\u00e1 marcada con las dimensiones internas, se toma el punz\u00f3n como referencia y el espacio se toma en el molde c\u00f3ncavo.<\/p>\n\n\n\n

Cuando es necesario asegurar las dimensiones externas de la pieza de trabajo, el tama\u00f1o del molde c\u00f3ncavo L y el tama\u00f1o del punz\u00f3n L convexo se calculan de acuerdo con las siguientes f\u00f3rmulas:<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Cuando se debe garantizar la dimensi\u00f3n interior de la pieza de trabajo, el tama\u00f1o del punz\u00f3n L convexo y el tama\u00f1o de la matriz c\u00f3ncava L c\u00f3ncava se calculan de acuerdo con las siguientes f\u00f3rmulas:<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Fundamentos del dise\u00f1o y la aplicaci\u00f3n de matrices de doblado<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

El uso de moldes de doblado permite procesar diversas formas relativamente complejas. Entre ellas, el dise\u00f1o del molde es clave para garantizar la forma, el tama\u00f1o y la precisi\u00f3n de las piezas dobladas. Por ello, es fundamental prestar atenci\u00f3n a los siguientes aspectos esenciales al dise\u00f1ar y utilizar el molde de doblado.<\/p>\n\n\n\n

Para producir piezas doblables de calidad de forma econ\u00f3mica y razonable, generalmente se requiere una tolerancia dimensional superior a IT13 y una tolerancia angular superior a 15\u2032. La siguiente tabla muestra las tolerancias que se pueden lograr para diversas dimensiones de piezas de estampado y doblado.<\/p>\n\n\n\n

Las tolerancias angulares de las piezas de doblado general se muestran en la tabla. Las tolerancias angulares de precisi\u00f3n de la tabla solo se pueden lograr a\u00f1adiendo procedimientos de conformado.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n
Espesor t\/mm<\/td>A<\/td>B<\/td>do<\/td>A<\/td>B<\/td>do<\/td><\/tr>
Econ\u00f3mico<\/td>Precisi\u00f3n<\/td><\/tr>
\u22641<\/td>IT13<\/td>IT15<\/td>IT16<\/td>IT11<\/td>IT13<\/td>IT13<\/td><\/tr>
>1~4<\/td>IT14<\/td>IT16<\/td>IT17<\/td>IT12<\/td>IT13~14<\/td>IT13~14<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Clase de tolerancia de las piezas dobladas<\/p>\n\n\n\n

Lado corto de la pieza doblada<\/td>>1~6<\/td>>6~10<\/td>>10~25<\/td>\uff1e25~63<\/td>\uff1e63~160<\/td>\uff1e160~400<\/td><\/tr>
Econ\u00f3mico<\/td>\u00b11\u00b030'~\u00b13\u00b0<\/td>\u00b11\u00b030'~\u00b13\u00b0<\/td>\u00b150'~\u00b12\u00b0<\/td>\u00b150'~\u00b12\u00b0<\/td>\u00b125'~\u00b11\u00b0<\/td>\u00b115'~\u00b130'<\/td><\/tr>
Precisi\u00f3n<\/td>\u00b11\u00b0<\/td>\u00b11\u00b0<\/td>\u00b130'<\/td>\u00b130'<\/td>\u00b120'<\/td>\u00b110'<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Un plan de doblado adecuado es esencial para garantizar la precisi\u00f3n y calidad de las piezas conformadas. Para formas simples, el doblado en un solo paso suele ser suficiente, centr\u00e1ndose en la precisi\u00f3n de la forma y las dimensiones. Las curvas complejas suelen requerir varias etapas de doblado. Las piezas peque\u00f1as se conforman mejor utilizando matrices complejas para mayor seguridad y precisi\u00f3n. Las matrices progresivas son adecuadas para materiales en fleje o bobina. Al doblar m\u00faltiples \u00e1ngulos, comience por los extremos antes de dar forma al centro, asegur\u00e1ndose de que cada doblez soporte al siguiente. Para piezas asim\u00e9tricas o muy dobladas, la estabilidad y la precisi\u00f3n son fundamentales. El punzonado de agujeros o muescas debe realizarse despu\u00e9s del doblado para reducir el riesgo de deformaci\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n

Al dise\u00f1ar una matriz de doblado, es fundamental considerar el proceso de conformado de las piezas dobladas, analizar los posibles problemas estructurales durante el doblado y aplicar soluciones espec\u00edficas en el dise\u00f1o de la matriz. Esto garantiza que el molde cumpla con los requisitos de procesamiento. Por ejemplo, en el doblado de un solo \u00e1ngulo, las fuerzas de doblado desequilibradas pueden provocar el deslizamiento de la chapa. Para evitarlo, se deben incluir medidas antideslizantes en la matriz. Como se muestra: la figura (a) utiliza orificios existentes o a\u00f1adidos para el posicionamiento; la figura (b) aplica un bloque de posicionamiento y una fuerte presi\u00f3n en el borde para evitar el movimiento lateral; la figura (c) combina una fuerte fuerza de presi\u00f3n con el doblado en cu\u00f1a para una mayor precisi\u00f3n y una menor recuperaci\u00f3n el\u00e1stica.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Estructura antideslizante de la matriz de doblado.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

El dise\u00f1o antideslizante de la matriz de doblado se aplica a todos los pliegues de un solo \u00e1ngulo. Para mejorar la sujeci\u00f3n de la l\u00e1mina por parte de la placa de prensado, adem\u00e1s de aumentar la fuerza del resorte, se pueden utilizar m\u00e9todos adicionales si el acabado superficial no es cr\u00edtico. En la figura (a), se incrusta un pasador afilado en el bloque de descarga de la matriz inferior, que sobresale entre 0,1 y 0,25 mm en un \u00e1ngulo de 60\u00b0 para sujetar la l\u00e1mina durante el prensado. La altura del pasador se ajusta mediante un perno roscado y una tuerca de seguridad. La figura (b) muestra un pasador afilado similar en la placa de resorte del molde superior, que se incrusta en la l\u00e1mina durante el prensado para evitar el deslizamiento.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Formas de aumentar la fuerza de presi\u00f3n<\/p>\n\n\n\n

La forma de pasador de prensa com\u00fanmente utilizada se muestra en la figura:<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Forma com\u00fan de pasador de presi\u00f3n<\/p>\n\n\n\n

La figura (a) muestra un m\u00e9todo en el que se introduce un borde afilado en la superficie de la l\u00e1mina, con una profundidad inferior a 0,12 mm para mejorar el agarre. La figura (b) ilustra un pasador de tope con una cuchilla (b) para mayor eficacia; para evitar que el pasador redondo gire, se instala un pasador adicional en una ranura larga (c). La figura (c) utiliza un pasador con cabeza en relieve, ideal para casos en los que la l\u00e1mina no se mueve significativamente. No deja marcas visibles en la superficie despu\u00e9s de su uso. La figura (d) est\u00e1 dise\u00f1ada para aplicaciones con un movimiento significativo de la l\u00e1mina. Presenta una cu\u00f1a afilada (e) con un \u00e1ngulo de 8\u00b0 a 12\u00b0, un \u00e1ngulo de alivio de 25\u00b0 a 30\u00b0 e incluye una ranura larga (f) para evitar la rotaci\u00f3n del perno.<\/p>\n\n\n\n

Al doblar piezas poligonales asim\u00e9tricas, la configuraci\u00f3n de la matriz que se muestra en la Figura (a) puede provocar defectos. Al descender el punz\u00f3n, el punto B entra primero en contacto con el material, lo que provoca una distribuci\u00f3n desigual de la fuerza y desplaza la pieza. Al entrar en contacto con el punto C, el material experimenta una presi\u00f3n bidireccional. A medida que el punz\u00f3n contin\u00faa descendiendo, la fricci\u00f3n en los puntos A y C aumenta la tensi\u00f3n en el punto B, lo que a menudo provoca desgarros o deformaciones, lo que compromete la precisi\u00f3n dimensional.<\/p>\n\n\n\n

Por el contrario, el uso de la estructura de matriz inclinada que se muestra en la Figura (b) ayuda a evitar estos problemas. En este caso, las superficies de trabajo del punz\u00f3n y la matriz est\u00e1n inclinadas, de modo que el punto B se encuentra en la l\u00ednea central vertical, y el centro de presi\u00f3n D divide uniformemente el segmento AC (es decir, AD = DC). Esto garantiza un equilibrio de fuerzas en los puntos A y C durante el conformado, evitando el desplazamiento de la pieza y el estiramiento excesivo en el punto B. Como resultado, la precisi\u00f3n de la pieza y la calidad del conformado mejoran significativamente.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

M\u00e9todo de doblado de piezas dobladas poligonales asim\u00e9tricas<\/p>\n\n\n\n

Es necesario analizar cuidadosamente los requisitos de calidad superficial y del material de procesamiento de las piezas dobladas. Para metales no ferrosos con altos requisitos de calidad superficial y propensos a da\u00f1os, a fin de garantizar la calidad de las piezas y la vida \u00fatil del molde, se debe determinar el m\u00e9todo de procesamiento adecuado y dise\u00f1ar la estructura del molde correspondiente. Generalmente, las estructuras de molde disponibles son las siguientes.<\/p>\n\n\n\n

La siguiente figura (a) es la estructura del molde con rodillos agregados al molde c\u00f3ncavo para reducir la fricci\u00f3n y proteger la superficie curva; la siguiente figura (b) es la estructura del molde con solo rodillos; la siguiente figura (c).<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Estructura de matriz de doblado para proteger la superficie curva<\/p>\n\n\n\n

Es una matriz de doblado con palanca. Al eliminar la fricci\u00f3n, ayuda a proteger la superficie curva. Puede utilizarse para doblar piezas con o sin bridas.<\/p>\n\n\n\n

Al doblar placas gruesas o de alta resistencia, se recomienda una matriz de doblado de \u00e1ngulo oblicuo, como se muestra en la Figura (a). La abertura c\u00f3ncava de la matriz est\u00e1 inclinada unos 30\u00b0, con una separaci\u00f3n entre la matriz y el punz\u00f3n de 3t. El radio interior presenta una transici\u00f3n suave entre una esquina redondeada y una superficie plana, donde rd = (0,5\u20132)t y rd\u2082 = (2\u20134)t. Si es necesario, la zona de transici\u00f3n puede adoptar formas geom\u00e9tricas como una par\u00e1bola para facilitar un flujo de material m\u00e1s fluido, reducir la resistencia y la tensi\u00f3n en la cavidad. Este dise\u00f1o minimiza la acumulaci\u00f3n de material en las esquinas de la matriz, reduce la tensi\u00f3n en la pieza y mejora la calidad del conformado y la longevidad de la matriz.<\/p>\n\n\n\n

Para doblar metales no ferrosos gruesos, a fin de evitar rayones o desgaste de ranuras en el borde de la matriz y prevenir la deflexi\u00f3n de la placa, se pueden utilizar matrices de rodillos (mostradas en la Figura (b). Durante la operaci\u00f3n, la pieza bruta se coloca entre pasadores y el punz\u00f3n la dobla suavemente entre los rodillos. La profundidad de la cavidad de la matriz es de (8-12) t, y una ligera separaci\u00f3n negativa de (0,9-0,95) t ayuda a reducir la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica al aplicar una mayor presi\u00f3n de conformado.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Matriz de doblado para proteger el doblado de placas gruesas<\/p>\n\n\n\n

Para el doblado de metal, y con el fin de evitar que la pieza y la boca de la matriz formen ranuras durante el doblado y provoquen la deflexi\u00f3n de la l\u00e1mina, se pueden utilizar las matrices de rodillos que se muestran en la Figura (b). Durante el doblado, una vez colocada la pieza entre los pasadores de posicionamiento, el punz\u00f3n desciende y la pieza se dobla suavemente hasta el bloque inferior entre los rodillos. La profundidad del molde c\u00f3ncavo es de (8-12) t y se puede utilizar una separaci\u00f3n negativa de (0,9-0,95) t. Se utiliza un m\u00e9todo de gran impacto para reducir el rebote.<\/p>\n\n\n\n

Adem\u00e1s, para el doblado de metales no ferrosos, las esquinas redondeadas de la matriz deben mantenerse lisas y limpias en todo momento, y deben recibir un tratamiento t\u00e9rmico de 58-62 HRC. Para el doblado de acero inoxidable, la parte de trabajo de la matriz se dise\u00f1a mejor como una estructura de inserto y est\u00e1 hecha de bronce de aluminio.  <\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Doblado de metales no ferrosos<\/p>\n\n\n\n

\u248cPara piezas dobladas en forma de V, U, Z y otras con formas simples, m\u00faltiples variedades y lotes de producci\u00f3n peque\u00f1os que aparecen en la producci\u00f3n, para acortar el ciclo de fabricaci\u00f3n del molde y reducir los costos de fabricaci\u00f3n del producto, generalmente se pueden usar moldes de doblado generales para completar el procesamiento de las piezas.<\/p>\n\n\n\n

La prensa utiliza la estructura general de matriz de doblado para doblar piezas en forma de V y U. La caracter\u00edstica de este tipo de molde es que los dos moldes c\u00f3ncavos 7 se pueden combinar para crear cuatro \u00e1ngulos, y se pueden combinar con cuatro tipos de moldes convexos con diferentes \u00e1ngulos para doblar piezas en forma de V y U con diferentes \u00e1ngulos.<\/p>\n\n\n\n

Durante el trabajo, la pieza se posiciona mediante la placa de posicionamiento 4, la cual puede ajustarse en ambos sentidos seg\u00fan el tama\u00f1o de la pieza. El molde c\u00f3ncavo 7 se instala en la base del molde 1 y se fija con tornillos 8. El molde c\u00f3ncavo y la plantilla se procesan en un ajuste de transici\u00f3n H7\/m6 para garantizar la calidad y precisi\u00f3n del doblado. Una vez doblada, la pieza se expulsa mediante la varilla de expulsi\u00f3n \u2489 a trav\u00e9s del amortiguador para evitar que se doble la superficie inferior.<\/p>\n\n\n\n

La siguiente figura muestra la estructura general de la matriz de doblado para doblar piezas en forma de U. <\/p>\n\n\n\n

Los componentes de trabajo de este juego de moldes cuentan con una estructura m\u00f3vil, lo que permite la flexibilidad de procesar piezas de diferentes anchos, espesores y formas (como formas en U o canales). Un par de matrices c\u00f3ncavas ajustables (14) est\u00e1n montadas dentro de la camisa del molde (12), y su ancho de trabajo se puede ajustar seg\u00fan sea necesario mediante pernos de ajuste (8) para adaptarse al ancho de las diferentes piezas. Los bloques expulsores (13), que se mantienen en contacto constante con las matrices mediante resortes (11), realizan funciones de prensado y expulsi\u00f3n mediante placas de soporte (10) y varillas expulsoras (9). Los punzones principales (3) est\u00e1n instalados en un portamoldes espec\u00edfico (1), con su ancho ajustable mediante pernos pasantes (2).<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Al doblar piezas, tambi\u00e9n se necesita un punz\u00f3n secundario 7, y la altura del punz\u00f3n secundario se puede ajustar mediante los pernos 4, 6 y el bloque superior inclinado 5. Al doblar la pieza en forma de U, se puede ajustar a la posici\u00f3n m\u00e1s alta.<\/p>\n\n\n\n

Instalaci\u00f3n y ajuste de la matriz de doblado<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

El doblado en la prensa con matriz es el proceso m\u00e1s importante. Debe llevarse a cabo siguiendo estrictamente las normas de estampaci\u00f3n para evitar errores. Para completar el doblado de las piezas, primero se debe instalar y ajustar la matriz.<\/p>\n\n\n\n

M\u00e9todo de instalaci\u00f3n de las matrices de doblado. El m\u00e9todo de instalaci\u00f3n de las matrices de doblado se divide en dos tipos: matriz de doblado no guiada y matriz de doblado guiada. El m\u00e9todo de instalaci\u00f3n es el mismo que el de la matriz de punzonado. La instalaci\u00f3n de la matriz de doblado es la misma que la del espacio entre las matrices convexa y c\u00f3ncava. Adem\u00e1s del ajuste del dispositivo de descarga, etc., las dos matrices de doblado tambi\u00e9n deben completar el ajuste de las posiciones superior e inferior de la matriz de doblado superior en la prensa simult\u00e1neamente. Generalmente, se puede realizar seg\u00fan los siguientes m\u00e9todos.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Matriz de doblado universal adecuada para piezas en forma de U y cuadradas<\/p>\n\n\n\n

Primero, al instalar la matriz de doblado superior, ajuste la posici\u00f3n de la corredera de la prensa. A continuaci\u00f3n, inserte una junta o una muestra ligeramente m\u00e1s gruesa que la pieza bruta entre la cara inferior del punz\u00f3n superior y la placa de descarga de la matriz inferior. Ajuste la longitud de la biela y gire manualmente el volante o utilice el modo de avance lento repetidamente hasta que la corredera alcance suavemente el punto muerto inferior sin atascarse. Tras comprobar que funciona correctamente, gire el volante varias veces para verificar la consistencia y, a continuaci\u00f3n, fije la matriz inferior para realizar una prueba. Retire la junta antes de realizar la prueba de punzonado. Si el resultado es satisfactorio, vuelva a apretar todos los tornillos y compruebe antes de iniciar la producci\u00f3n completa.
<\/p>\n\n\n\n

\u2489Puntos de ajuste de la matriz de doblado. Al utilizar la matriz de doblado para el procesamiento, para garantizar la calidad de la pieza doblada, es necesario ajustarla cuidadosamente. El ajuste y las precauciones se refieren principalmente a los siguientes aspectos.<\/p>\n\n\n\n

Ajustar la separaci\u00f3n entre el punz\u00f3n (molde convexo) y la matriz (molde c\u00f3ncavo) es crucial para un doblado preciso. Generalmente, una vez instalada correctamente la matriz superior en la prensa, la separaci\u00f3n vertical entre las matrices superior e inferior se ajusta autom\u00e1ticamente. Los componentes de gu\u00eda de la prensa garantizan la posici\u00f3n relativa correcta, manteniendo una separaci\u00f3n lateral constante. Sin embargo, para matrices de doblado sin dispositivos de gu\u00eda, la separaci\u00f3n lateral debe ajustarse manualmente con calzas de cart\u00f3n o probetas est\u00e1ndar. Solo despu\u00e9s de confirmar la separaci\u00f3n correcta, se fija la placa de la matriz inferior y se realiza un doblado de prueba.<\/p>\n\n\n\n

Ajuste del dispositivo de posicionamiento. La forma de posicionamiento de las piezas de posicionamiento de la matriz de doblado debe ser consistente con la pieza en bruto. Durante el ajuste, se debe garantizar la fiabilidad y estabilidad de su posicionamiento. Si al utilizar la matriz de doblado del bloque de posicionamiento y la u\u00f1a de posicionamiento, la posici\u00f3n y el posicionamiento son inexactos despu\u00e9s de una prueba de punzonado, se debe ajustar la posici\u00f3n de posicionamiento oportunamente o se deben reemplazar las piezas de posicionamiento.<\/p>\n\n\n\n

Ajuste de los dispositivos de descarga y retorno. El sistema de descarga de la matriz de doblado debe ser lo suficientemente grande y el resorte o caucho utilizado para la descarga debe tener suficiente elasticidad. El eyector y el sistema de descarga deben ajustarse para que sean flexibles, de modo que las piezas del producto se descarguen con suavidad, sin atascos ni astringencia. La fuerza del sistema de descarga sobre el producto debe ajustarse y equilibrarse para garantizar que la superficie del producto, despu\u00e9s de la descarga, sea lisa y no provoque deformaciones ni deformaciones.<\/p>\n\n\n\n

Precauciones para el ajuste de la matriz de doblado: Al ajustar la matriz de doblado, si la posici\u00f3n de la matriz superior est\u00e1 baja o se olvida limpiar la junta y otros residuos de la matriz, tanto la matriz superior como la inferior quedar\u00e1n bajo la carrera durante el proceso de estampado. Un impacto violento en el punto muerto puede da\u00f1ar el molde o el punz\u00f3n en casos graves. Por lo tanto, si existen piezas dobladas prefabricadas en la planta de producci\u00f3n, la pieza de prueba puede colocarse directamente en la posici\u00f3n de trabajo del molde para su instalaci\u00f3n y ajuste, a fin de evitar accidentes.<\/p>\n\n\n\n

M\u00e9todos para mejorar la calidad de las piezas dobladas en prensa<\/strong><\/h3>\n\n\n\n
\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Los principales factores que afectan la calidad de las piezas dobladas a presi\u00f3n son la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica, el desplazamiento, la fractura y los cambios en la secci\u00f3n transversal de la zona deformada. Las medidas y m\u00e9todos adoptados incluyen principalmente los siguientes aspectos.<\/p>\n\n\n\n

Factores que influyen en el valor de rebote y m\u00e9todos de prevenci\u00f3n. El proceso de conformado de la pieza doblada pasa por dos etapas: la deformaci\u00f3n el\u00e1stica del material y la deformaci\u00f3n pl\u00e1stica. Por lo tanto, tras la deformaci\u00f3n pl\u00e1stica del metal, la deformaci\u00f3n el\u00e1stica es inevitable, lo que provoca la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica y la tendencia a doblarse. La direcci\u00f3n frontal, por lo tanto, presenta una diferencia entre el \u00e1ngulo y el radio de filete de la pieza despu\u00e9s del doblado y el de la matriz, lo que se conoce como recuperaci\u00f3n el\u00e1stica. Seg\u00fan los factores que causan la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica, se pueden tomar las siguientes medidas.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Tome medidas desde la selecci\u00f3n de materiales. El \u00e1ngulo de rebote de la flexi\u00f3n es proporcional al l\u00edmite el\u00e1stico del material e inversamente proporcional al m\u00f3dulo el\u00e1stico E. Por lo tanto, para cumplir con los requisitos de uso de las piezas dobladas, se deben seleccionar materiales con un m\u00f3dulo el\u00e1stico E alto y un l\u00edmite el\u00e1stico os bajo en la medida de lo posible para reducir la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica durante la flexi\u00f3n. Adem\u00e1s, seg\u00fan experimentos, cuando el radio de flexi\u00f3n relativo r\/t es de 1 a 1,5, el \u00e1ngulo de rebote es el m\u00e1s peque\u00f1o.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Mejorar el dise\u00f1o estructural de las piezas flexibles. Con la premisa de no afectar el uso de las piezas flexibles, se pueden mejorar algunas estructuras en el dise\u00f1o de las piezas flexibles y aumentar su rigidez para reducir la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica. Por ejemplo, se pueden colocar nervaduras de refuerzo en la zona de deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n, como se muestra en las figuras (a) y (b), o adoptar una estructura de ala lateral en forma de U, como se muestra en la figura (c), aumentando el momento de inercia de la secci\u00f3n de la pieza flexible y reduciendo as\u00ed la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica.<\/p>\n\n\n\n

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Estructura de flexi\u00f3n para reducir la recuperaci\u00f3n el\u00e1stica<\/p>\n\n\n\n

Compensaci\u00f3n de rebote. Para materiales con gran rebote el\u00e1stico, el punz\u00f3n y la placa superior pueden configurarse para compensar el rebote de las superficies convexas y c\u00f3ncavas, de modo que la parte inferior de la pieza doblada se doble. Al extraer la pieza doblada del molde c\u00f3ncavo, la parte curvada rebota y se estira. Recta, de modo que ambos lados se deforman hacia adentro, compensando as\u00ed el rebote de las esquinas redondeadas, como se muestra en la figura.<\/p>\n\n\n\n

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Compensaci\u00f3n de recuperaci\u00f3n el\u00e1stica<\/p>\n\n\n\n

Para materiales m\u00e1s duros, la forma y el tama\u00f1o de la parte de trabajo del molde se pueden corregir de acuerdo con el valor de rebote.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Adopte el m\u00e9todo de flexi\u00f3n correctiva en lugar del m\u00e9todo de flexi\u00f3n libre o a\u00f1ada procedimientos correctivos. La siguiente figura muestra la estructura del molde, donde las esquinas del punz\u00f3n de flexi\u00f3n se moldean con una forma parcialmente saliente para corregir la zona de deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n. El principio para controlar la resiliencia por flexi\u00f3n es el siguiente: al finalizar la deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n, la fuerza del punz\u00f3n se concentra en la zona de deformaci\u00f3n, forzando la compresi\u00f3n del metal interior para producir una deformaci\u00f3n por elongaci\u00f3n. La resiliencia por flexi\u00f3n se reduce tras la descarga. Generalmente, se considera que se obtiene un mejor resultado cuando la compresi\u00f3n correctiva del metal en la zona de deformaci\u00f3n por flexi\u00f3n es de 2% a 5% del espesor de la placa.<\/p>\n\n\n\n

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M\u00e9todo de correcci\u00f3n de la estructura del molde<\/p>\n\n\n\n

Las principales causas de desviaci\u00f3n en las piezas dobladas incluyen la colocaci\u00f3n incorrecta de la pieza en bruto en la matriz o una colocaci\u00f3n inestable, lo que provoca que la fuerza aplicada sea desigual y genere una componente horizontal. Otra raz\u00f3n es la fricci\u00f3n desigual durante el doblado, especialmente en piezas asim\u00e9tricas, donde la pieza en bruto tiende a desplazarse hacia el lado con mayor resistencia, empujando el lado opuesto hacia la matriz. Factores como el radio de filete de la matriz, la holgura del molde y las condiciones de deslizamiento afectan significativamente la desviaci\u00f3n. Para evitar la desviaci\u00f3n del doblado, se deben implementar medidas como mejorar la precisi\u00f3n de la colocaci\u00f3n de la pieza en bruto, optimizar la estructura de la matriz y ajustar las condiciones de fricci\u00f3n.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfPresione la l\u00e1mina firmemente. El dispositivo de corte se utiliza para doblar y dar forma gradualmente a la pieza en bruto hasta que est\u00e9 compacta, evitando que se deslice y obteniendo una pieza plana, como se muestra en las figuras (a) y (b).<\/p>\n\n\n\n

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Elija un molde de posicionamiento fiable. Utilice el orificio de la pieza en bruto o el orificio del proceso de dise\u00f1o, inserte el pasador de posicionamiento en el orificio y d\u00f3blelo para que la pieza en bruto no se mueva, como se muestra en la Figura (c).<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Forzar la pieza de forma uniforme y sim\u00e9trica. Al doblar piezas asim\u00e9tricas, es frecuente que las piezas se muevan debido a fuerzas desiguales. Para asegurar una fuerza uniforme sobre la pieza durante el doblado, la forma asim\u00e9trica se puede combinar en una pieza asim\u00e9trica, que se corta despu\u00e9s del doblado, como se muestra en la Figura (d).<\/p>\n\n\n\n

Limite el radio de curvatura para evitar grietas. Debido a que la fibra exterior de la pieza a doblar se estira, la deformaci\u00f3n es m\u00e1xima. Cuando se supera el valor l\u00edmite de deformaci\u00f3n del material, es f\u00e1cil que se doble y agriete. Sin embargo, la deformaci\u00f3n por tracci\u00f3n de la fibra exterior de la pieza est\u00e1 determinada principalmente por el radio cr\u00edtico de curvatura que provoca la grieta del material. El radio m\u00ednimo de curvatura depende de factores como las propiedades mec\u00e1nicas del material, el estado del tratamiento t\u00e9rmico, la calidad de la superficie, el \u00e1ngulo de curvatura y la direcci\u00f3n de la l\u00ednea de curvatura. Seg\u00fan los factores que causan grietas, las principales medidas que se pueden tomar son las siguientes.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Elija materiales con buena calidad superficial y sin defectos como pieza bruta. Las piezas brutas defectuosas deben limpiarse antes de doblarlas. Para evitar grietas por doblado, elimine las rebabas grandes de la chapa y coloque las peque\u00f1as en la cara interior del filete curvo.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfTome medidas del oficio. Para materiales relativamente fr\u00e1giles, gruesos y endurecidos por deformaci\u00f3n en fr\u00edo, se utiliza calentamiento y doblado, o bien, recocido, para aumentar la plasticidad del material antes del doblado.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Controle el valor del \u00e1ngulo de flexi\u00f3n interior. En circunstancias normales, el \u00e1ngulo de flexi\u00f3n interior no debe ser inferior al radio de flexi\u00f3n m\u00ednimo admisible en el dise\u00f1o; de lo contrario, la deformaci\u00f3n de la capa exterior de metal durante el doblado podr\u00eda superar f\u00e1cilmente el l\u00edmite de deformaci\u00f3n y romperse. Si el radio de flexi\u00f3n de la pieza es inferior al valor admisible, debe doblarse dos o m\u00e1s veces; es decir, primero con un radio de filete mayor, despu\u00e9s de un recocido intermedio, y luego doblarse al radio de flexi\u00f3n requerido mediante el proceso de correcci\u00f3n, para ampliar el \u00e1rea de deformaci\u00f3n y reducir el alargamiento del material de la capa exterior.<\/p>\n\n\n\n

Controle la direcci\u00f3n de plegado. Durante el plegado y la disposici\u00f3n de las piezas, la l\u00ednea de plegado y la direcci\u00f3n de laminado de la chapa se especifican en el siguiente proceso. Para el plegado unidireccional en V, la l\u00ednea de plegado debe ser perpendicular a la direcci\u00f3n de laminado. Para el plegado bidireccional, la l\u00ednea de plegado debe estar preferiblemente a 45\u00b0 de la direcci\u00f3n de laminado, como se muestra en la figura.<\/p>\n\n\n\n

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Control de la direcci\u00f3n de curvatura<\/p>\n\n\n\n

Para mejorar la fabricabilidad de la estructura de un producto, es fundamental elegir un radio de filete adecuado. Para radios de curvatura peque\u00f1os y materiales gruesos, se pueden a\u00f1adir incisiones o ranuras de proceso en las zonas de curvatura locales para evitar la concentraci\u00f3n de tensiones fuera de la zona de doblado. Se deben evitar las esquinas agudas, las muescas u otras caracter\u00edsticas geom\u00e9tricas que puedan provocar grietas o roturas de ra\u00edz. Como se muestra en la Figura (a), a\u00f1adir una ranura en la esquina interior de una pieza con un radio de curvatura peque\u00f1o ayuda a prevenir las grietas. Se recomienda desplazar el \u00e1ngulo agudo fuera de la zona de doblado una distancia b \u2265 r para un conformado seguro.<\/p>\n\n\n\n

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Mejorar la capacidad de fabricaci\u00f3n de la estructura del producto.<\/p>\n\n\n\n

Al utilizar un proceso de doblado en caliente, es importante evitar la zona fr\u00e1gil azul y la zona fr\u00e1gil caliente. Estos rangos de temperatura reducen la plasticidad del metal y aumentan la resistencia a la deformaci\u00f3n, lo que provoca fracturas fr\u00e1giles. Por ejemplo, el acero al carbono calentado entre 200 y 400 \u00b0C experimenta efectos de envejecimiento que reducen la plasticidad y aumentan la resistencia; esto se conoce como la zona fr\u00e1gil azul, donde las fracturas son fr\u00e1giles y aparecen azules. De igual manera, en el rango de 800 a 950 \u00b0C, la plasticidad disminuye nuevamente, lo que hace que el material sea propenso a fracturarse durante el doblado. Por lo tanto, el doblado en caliente debe evitar estas zonas de temperatura cr\u00edticas para garantizar la calidad de la pieza.<\/p>\n\n\n\n

\u248bModifique el tama\u00f1o y la estructura de la pieza de trabajo del molde para suprimir la deflexi\u00f3n. Para evitar la flexi\u00f3n y distorsi\u00f3n de la pieza doblada en la direcci\u00f3n del ancho, se puede a\u00f1adir a la estructura del molde la deformaci\u00f3n f medida previamente. Esto evita la deflexi\u00f3n y distorsi\u00f3n causadas por la tensi\u00f3n y la deformaci\u00f3n en la direcci\u00f3n del ancho despu\u00e9s del conformado de la pieza.<\/p>\n\n\n\n

Demostraci\u00f3n en v\u00eddeo<\/h2>\n\n\n\n
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