{"id":30918,"date":"2024-10-08T09:05:16","date_gmt":"2024-10-08T09:05:16","guid":{"rendered":"https:\/\/www.harsle.com\/?p=30918"},"modified":"2025-06-27T01:49:43","modified_gmt":"2025-06-27T01:49:43","slug":"sheet-metal-bending-stamping-and-forming","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.harsle.com\/fr\/sheet-metal-bending-stamping-and-forming\/","title":{"rendered":"Guide du processus de pliage, d'emboutissage et de formage de t\u00f4les"},"content":{"rendered":"

Le processus de flexion<\/a> une pi\u00e8ce brute dans un certain angle ou une certaine forme avec un \u00e9quipement et des outils m\u00e9caniques est appel\u00e9e m\u00e9canique flexion<\/a>Selon les diff\u00e9rents types d'\u00e9quipements de pliage et les mat\u00e9riaux trait\u00e9s, le pliage m\u00e9canique peut \u00eatre divis\u00e9 en pliage et emboutissage de t\u00f4les, laminage de t\u00f4les, pliage de t\u00f4les, etc. Selon que la pi\u00e8ce est chauff\u00e9e ou non, le pliage peut \u00eatre divis\u00e9 en pliage \u00e0 froid et pliage \u00e0 chaud.<\/p>\n\n\n\n

L'emboutissage et le pliage de t\u00f4les impliquent l'utilisation de presses et d'outils sp\u00e9cialis\u00e9s ou g\u00e9n\u00e9raux pour appliquer une force de pliage, provoquant une d\u00e9formation plastique de la pi\u00e8ce. Le pliage s'effectue dans l'empreinte de l'outil. Cette m\u00e9thode joue un r\u00f4le essentiel dans le pliage m\u00e9canique et constitue l'une des principales techniques de mise en forme des t\u00f4les. Elle permet le formage de pi\u00e8ces courbes complexes avec une grande pr\u00e9cision dimensionnelle, ce qui la rend essentielle pour la production de composants aux g\u00e9om\u00e9tries complexes.
<\/p>\n\n\n\n

Pliage de t\u00f4les Processus<\/strong><\/h2>\n\n\n\n

La figure suivante illustre la d\u00e9formation de la t\u00f4le par pliage. Pour faciliter l'observation, avant le pliage, marquez les lignes de d\u00e9but, de milieu et de fin de pliage sur la partie pli\u00e9e de la t\u00f4le. Les figures (a) et (b) suivantes illustrent le pliage des pi\u00e8ces apr\u00e8s formage.<\/p>\n\n\n\n

\"Pliage
D\u00e9formation lorsque la t\u00f4le est pli\u00e9e<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Comme le montre la figure (a), les trois droites ab = a'b' = a\u201db\u201d sont \u00e9gales avant pliage. Apr\u00e8s pliage, la couche int\u00e9rieure se raccourcit et la couche ext\u00e9rieure s'\u00e9tire, ce qui donne ab < a'b' < a\u201db\u201d, comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (b). Cela indique que lors du pliage, la couche int\u00e9rieure est comprim\u00e9e tandis que la couche ext\u00e9rieure est sous tension. Entre les deux se trouve une couche dont la longueur reste inchang\u00e9e\u00a0: c'est la couche neutre. Sa longueur \u00e9tant constante, elle sert de r\u00e9f\u00e9rence pour le calcul de la longueur \u00e0 plat du mat\u00e9riau. Sa position d\u00e9pend du rayon de pliage et est g\u00e9n\u00e9ralement estim\u00e9e \u00e0 la moiti\u00e9 de l'\u00e9paisseur du mat\u00e9riau.<\/p>\n\n\n\n

Apr\u00e8s pliage, la t\u00f4le perd g\u00e9n\u00e9ralement de son \u00e9paisseur dans la zone de pliage et subit un \u00e9crouissage \u00e0 froid. La rigidit\u00e9 augmente et le mat\u00e9riau dans la zone de pliage appara\u00eet dur et cassant. Par cons\u00e9quent, si le pliage est r\u00e9p\u00e9t\u00e9 ou si l'angle arrondi est trop petit, il se rompra facilement sous l'effet de la tension, de la compression et de l'\u00e9crouissage \u00e0 froid. Par cons\u00e9quent, lors du pliage, il convient de limiter le nombre de pliages et le rayon des angles.<\/p>\n\n\n\n

En revanche, le pliage de la t\u00f4le est identique aux autres m\u00e9thodes de d\u00e9formation. Lors du pliage, la surface ext\u00e9rieure de la t\u00f4le est \u00e9tir\u00e9e et sa surface int\u00e9rieure comprim\u00e9e. La d\u00e9formation plastique s'accompagne d'une d\u00e9formation \u00e9lastique. Par cons\u00e9quent, lorsque la force externe est supprim\u00e9e, le pliage produit un rebond d'angle et de rayon. Cet angle est appel\u00e9 angle de rebond.<\/p>\n\n\n\n

Rayon de courbure minimal et retour \u00e9lastique de courbure<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Le contr\u00f4le ou la r\u00e9duction du retour \u00e9lastique de l'angle et du rayon de cintrage de la pi\u00e8ce est essentiel pour garantir la pr\u00e9cision et la qualit\u00e9 du pliage. En production, le contr\u00f4le du retour \u00e9lastique de l'angle et du rayon de cintrage est g\u00e9n\u00e9ralement assur\u00e9 par la d\u00e9finition d'un rayon et d'une valeur minimum du retour \u00e9lastique.<\/p>\n\n\n\n

\u2488Rayon de courbure minimal. Le rayon de courbure minimal d\u00e9signe g\u00e9n\u00e9ralement la valeur minimale du rayon int\u00e9rieur de la pi\u00e8ce pouvant \u00eatre obtenue par pliage \u00e0 la presse. Lors du pliage, ce rayon est limit\u00e9 par la d\u00e9formation en traction maximale admissible de la couche ext\u00e9rieure de la t\u00f4le. Si la d\u00e9formation d\u00e9passe ce degr\u00e9, la t\u00f4le se fissure. <\/p>\n\n\n\n

Pendant le processus de pliage, le rayon de pliage est trop petit pour provoquer des fissures de pliage, mais le rayon de pliage est trop grand, la t\u00f4le sera compl\u00e8tement restaur\u00e9e \u00e0 l'\u00e9tat droit d'origine en raison du retour \u00e9lastique, \u00e0 ce moment, le rayon de pliage ne peut pas \u00eatre sup\u00e9rieur au rayon de pliage maximal Rmax :<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

\u2489La d\u00e9termination de la valeur de retour \u00e9lastique de flexion est g\u00e9n\u00e9ralement d\u00e9termin\u00e9e en fonction du rayon de flexion relatif r\/t (r est le rayon du cong\u00e9 int\u00e9rieur de la pi\u00e8ce pli\u00e9e, t est l'\u00e9paisseur de l'\u00e9bauche).<\/p>\n\n\n\n

\u25cfLorsque rlt<(5~8), la valeur de rebond du rayon de courbure n'est pas grande, donc seul le rebond d'angle est pris en compte.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfLorsque r\/t\u226510, en raison du rayon de courbure relativement grand, non seulement l'angle de la pi\u00e8ce rebondit, mais le rayon de courbure a \u00e9galement un rebond plus grand.<\/p>\n\n\n\n

Exigences de processus pour l'emboutissage et le pliage<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Le processus d'emboutissage et de pliage permet de r\u00e9aliser des pi\u00e8ces de formes plus complexes, offrant ainsi une pr\u00e9cision accrue et une excellente homog\u00e9n\u00e9it\u00e9. Afin d'am\u00e9liorer la qualit\u00e9 du pliage et de simplifier la fabrication des moules, les pi\u00e8ces pli\u00e9es doivent r\u00e9pondre \u00e0 des exigences sp\u00e9cifiques concernant les aspects suivants.<\/p>\n\n\n\n

\u2488Le rayon de cong\u00e9 de la pi\u00e8ce pli\u00e9e ne doit \u00eatre ni trop grand ni trop petit. Un rayon de cong\u00e9 trop grand rend difficile la garantie de l'angle et du rayon de cong\u00e9 de la pi\u00e8ce en raison du retour \u00e9lastique. Un rayon de cong\u00e9 trop petit, susceptible de se plier et de se fissurer, n\u00e9cessite un double pliage ou plus, c'est-\u00e0-dire un pliage pr\u00e9alable dans un angle avec un rayon de cong\u00e9 plus grand, puis un pliage au rayon requis, ce qui allonge le cycle de production. Cela pr\u00e9sente \u00e9galement des inconv\u00e9nients pour le pliage.<\/p>\n\n\n\n

\u2489Lorsque le rayon de courbure relatif r\/t est inf\u00e9rieur \u00e0 0,5 \uff5e 1, la ligne de courbure doit \u00eatre perpendiculaire \u00e0 la direction des fibres lamin\u00e9es du mat\u00e9riau. Si les pi\u00e8ces pr\u00e9sentent des directions de courbure diff\u00e9rentes, l'angle entre la ligne de courbure et la direction des fibres lamin\u00e9es doit \u00eatre maintenu \u00e0 45\u00b0.<\/p>\n\n\n\n

La hauteur de pliage de la pi\u00e8ce pli\u00e9e ne doit pas \u00eatre trop faible, sa valeur \u00e9tant h>r+2t (voir figure ci-dessous). Dans le cas contraire, la surface d'appui insuffisante de la bride sur le moule rend difficile la formation d'un moment de flexion suffisant et l'obtention d'une pi\u00e8ce de forme pr\u00e9cise. Si la hauteur de la bride ne respecte pas la plage sp\u00e9cifi\u00e9e ci-dessus, des mesures techniques doivent g\u00e9n\u00e9ralement \u00eatre prises\u00a0: allonger la bride, puis couper l'exc\u00e9dent apr\u00e8s pliage.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

\u248bPour les pi\u00e8ces courbes en gradins, la longueur B de la partie non pli\u00e9e doit \u00eatre r\u00e9duite afin de la faire sortir de la ligne de pliage, car elles se d\u00e9chirent facilement \u00e0 la base des angles arrondis. Si cette r\u00e9duction est impossible, une rainure doit \u00eatre pratiqu\u00e9e entre la partie pli\u00e9e et la partie non pli\u00e9e, comme illustr\u00e9.<\/p>\n\n\n\n

Pour les pi\u00e8ces pr\u00e9sentant des encoches sur les bords incurv\u00e9s, celles-ci ne doivent pas \u00eatre r\u00e9alis\u00e9es \u00e0 l'avance\u00a0; elles seront coup\u00e9es apr\u00e8s formage. Cela permet d'\u00e9viter les fourches ou les difficult\u00e9s de formage lors du pliage.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

\u248dLors du pliage d'une t\u00f4le perfor\u00e9e, la distance I entre le bord du trou et le centre du rayon de courbure doit \u00eatre respect\u00e9e\u00a0: lorsque t < 2\u00a0mm\u00a0; l \u2265 t\u00a0; lorsque t \u2265 2\u00a0mm, l \u2265 2\u00a0t. Si le trou est situ\u00e9 dans la zone de d\u00e9formation par pliage, sa forme sera d\u00e9form\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n

La forme et la taille des pi\u00e8ces pli\u00e9es doivent \u00eatre aussi sym\u00e9triques que possible. Pour assurer l'\u00e9quilibre du mat\u00e9riau pendant le pliage et \u00e9viter tout glissement, les pi\u00e8ces pli\u00e9es doivent avoir les valeurs r = r2 et r3 = r4.<\/p>\n\n\n\n

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D\u00e9termination de la position de l'\u0153illet de la partie pli\u00e9e
Pi\u00e8ces pli\u00e9es sym\u00e9triquement<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

\u248fLa section de l'\u00e9bauche obtenue par cisaillage ou poin\u00e7onnage pr\u00e9sente souvent des bavures, ce qui favorise la concentration des contraintes lors du pliage. Par cons\u00e9quent, il est important de limer les bavures avant le pliage et de rapprocher leur bord du poin\u00e7on dans la zone de compression avant le pliage afin d'\u00e9viter les fissures sur le bord ext\u00e9rieur de la pi\u00e8ce.<\/p>\n\n\n\n

Types et structure des matrices de pliage<\/strong><\/h3>\n\n\n\n
\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Il existe de nombreux types de matrices de cintrage. Selon la forme des pi\u00e8ces \u00e0 cintrer, on distingue les matrices en V, en U et les matrices multiformes. Selon l'utilisation ou non d'un dispositif de pressage et ses caract\u00e9ristiques de fonctionnement, les matrices de cintrage peuvent \u00eatre de type ouvert, avec dispositif de pressage, \u00e0 pendule, \u00e0 arbre pendulaire, etc. Les types et structures courants de moules de cintrage sont les suivants.<\/p>\n\n\n\n

\u2488V. Les moules de cintrage ouverts pour pi\u00e8ces en U, r\u00e9alisant le cintrage en un seul coup de presse, sont appel\u00e9s moules de cintrage monoprocessus. Leur structure permet de r\u00e9aliser des pi\u00e8ces simples avec des exigences minimales en termes de forme et de pr\u00e9cision dimensionnelle. La figure ci-dessous illustre la structure la plus simple des moules de cintrage ouverts pour pi\u00e8ces en V et en U.<\/p>\n\n\n\n

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Matrice de pliage ouverte pour pi\u00e8ces en U et en V<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Les moules sup\u00e9rieur et inf\u00e9rieur de l'ensemble sont de type ouvert, faciles \u00e0 fabriquer et tr\u00e8s polyvalents. Cependant, lors du pliage, la t\u00f4le glisse facilement, ce qui complique le contr\u00f4le de la longueur lat\u00e9rale de la pi\u00e8ce pli\u00e9e et la pr\u00e9cision du pliage. Le fond de la pi\u00e8ce en U est haut et irr\u00e9gulier.<\/p>\n\n\n\n

\u2489Pour am\u00e9liorer la pr\u00e9cision de pliage des pi\u00e8ces pli\u00e9es et emp\u00eacher le glissement de la pi\u00e8ce pli\u00e9e, la structure de matrice de pliage avec le dispositif de pressage peut \u00eatre utilis\u00e9e comme indiqu\u00e9 dans la<\/p>\n\n\n\n

chiffre.<\/p>\n\n\n\n

Sur la figure (a), la tige d'\u00e9jection \u00e0 ressort 3 sert de dispositif de pression pour emp\u00eacher le d\u00e9placement de la pi\u00e8ce brute pendant le pliage. Sur la figure (b), la pi\u00e8ce brute est serr\u00e9e entre le poin\u00e7on 1 et la plaque de pression 3. Lors de leur descente, les extr\u00e9mit\u00e9s non press\u00e9es du mat\u00e9riau se courbent le long des angles arrondis de la matrice femelle, p\u00e9n\u00e9trant dans l'espace entre le poin\u00e7on et la matrice pour former un U. Tout au long du pliage, la pression constante exerc\u00e9e par le poin\u00e7on et la plaque de pression contribue \u00e0 maintenir la plan\u00e9it\u00e9 du fond de la pi\u00e8ce en U et am\u00e9liore la pr\u00e9cision globale du pliage.<\/p>\n\n\n\n

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Pliage de pi\u00e8ces en V et en U avec dispositif de pressage<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Le sch\u00e9ma du moule de pliage semi-circulaire illustre sa structure. Lors du travail, placez la pi\u00e8ce brute entre les plaques de positionnement afin qu'elle ne puisse pas bouger librement. Lorsque la presse est abaiss\u00e9e, le poin\u00e7on descend jusqu'\u00e0 une certaine position pour entrer en contact avec la surface du mat\u00e9riau. Si le poin\u00e7on continue de descendre, la pi\u00e8ce brute commence \u00e0 se plier et le cong\u00e9 rg glisse. Simultan\u00e9ment, l'\u00e9jecteur 8 descend et comprime le ressort. \u00c0 mesure que le poin\u00e7on avance, la pi\u00e8ce brute est pli\u00e9e et form\u00e9e, et le ressort se comprime pour stocker de l'\u00e9nergie. Lorsque le poin\u00e7on remonte, la goupille d'\u00e9jection utilise la force \u00e9lastique du ressort pour maintenir la pi\u00e8ce \u00e9ject\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n

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Matrice de pliage pour pi\u00e8ces semi-circulaires<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Pour assurer l'\u00e9quilibre des forces lors du pliage de la pi\u00e8ce, le rayon de cong\u00e9 r de chaque c\u00f4t\u00e9 de la matrice 5 doit \u00eatre \u00e9gal. La matrice est fix\u00e9e sur la base inf\u00e9rieure 7 par deux goupilles de positionnement et quatre vis. Elle est dot\u00e9e de deux plaques de positionnement en U 4.<\/p>\n\n\n\n

La figure 7-35 illustre diff\u00e9rents moules de cintrage de cha\u00eenes de raviolis. En (a), le moule de pr\u00e9cintrage forme un arc courbe \u00e0 partir d'une extr\u00e9mit\u00e9 droite de l'\u00e9bauche avant l'arrondi final. La figure (b) montre un moule de cintrage vertical de cha\u00eenes de raviolis, de structure simple et facile \u00e0 fabriquer, adapt\u00e9 au cintrage de pi\u00e8ces \u00e9paisses et courtes n\u00e9cessitant peu de pr\u00e9cision. La figure (c) pr\u00e9sente un moule de cintrage horizontal, o\u00f9 le coin inclin\u00e9 3 entra\u00eene la matrice concave 4 pour cintrer la pi\u00e8ce horizontalement. La matrice convexe 1 presse \u00e9galement la mati\u00e8re. Bien que ce moule offre une meilleure qualit\u00e9 de formage, sa structure est plus complexe. Pour un formage de haute pr\u00e9cision, il est conseill\u00e9 d'utiliser un mandrin.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Matrice de pliage pour pi\u00e8ces de charni\u00e8re<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

D'une mani\u00e8re g\u00e9n\u00e9rale, lorsque r\/t>0,5 (r est le rayon de la bobine) et que la qualit\u00e9 de la bobine est \u00e9lev\u00e9e, deux proc\u00e9dures de pr\u00e9-cintrage doivent \u00eatre utilis\u00e9es, puis la bobine ; lorsque r\/t=0,5\uff5e2,2, mais la bobine Lorsque les exigences de qualit\u00e9 du rond sont g\u00e9n\u00e9rales, le rond peut \u00eatre lamin\u00e9 avec un pr\u00e9-cintrage ; lorsque rlt \u2265 4 ou qu'il existe des exigences plus strictes sur le rond, le rond avec un mandrin doit \u00eatre utilis\u00e9.<\/p>\n\n\n\n

\u248cMoules de cintrage<\/a> Pour les pi\u00e8ces pli\u00e9es ferm\u00e9es et semi-ferm\u00e9es. Les moules de pliage pour pi\u00e8ces pli\u00e9es ferm\u00e9es et semi-ferm\u00e9es sont plus complexes, et les blocs pendulaires et les structures en coin inclin\u00e9 sont principalement utilis\u00e9s dans les moules de pliage. La figure (b) est une structure de matrice de pliage de type bloc pendulaire directement pli\u00e9e en une seule fois dans la structure de matrice de pliage de type bloc pendulaire de la pi\u00e8ce cylindrique de type pince illustr\u00e9e \u00e0 la figure (a), car le processus de pliage est termin\u00e9 par le pivotement de la matrice mobile 12 autour du mandrin 11, il est donc appel\u00e9 matrice de pliage pivotante. La structure de moule de pliage de bloc pendulaire peut compl\u00e9ter le traitement de pliage de pi\u00e8ces pli\u00e9es semi-ferm\u00e9es et ferm\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n

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matrice de pliage pendulaire<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Pliage direct en une seule fois dans la matrice de cintrage pendulaire de la pi\u00e8ce cylindrique \u00e0 pince, comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (a). Le cintrage \u00e9tant r\u00e9alis\u00e9 par le pivotement de la matrice mobile 12 autour du mandrin 11, on parle alors de moule de cintrage oscillant. Le moule de cintrage pendulaire permet de r\u00e9aliser le cintrage de pi\u00e8ces semi-ferm\u00e9es et ferm\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n

Lorsque le moule est en fonctionnement, l'\u00e9bauche est positionn\u00e9e par la rainure de positionnement de la matrice mobile 12. Lorsque le moule sup\u00e9rieur descend, le noyau 5 plie d'abord l'\u00e9bauche en U, puis appuie sur la matrice mobile 12 pour la faire pivoter vers le centre et plier la pi\u00e8ce. Une fois le moule sup\u00e9rieur relev\u00e9, le moule concave mobile 12 est soulev\u00e9 et s\u00e9par\u00e9 par le montant sup\u00e9rieur 10 sous l'action du ressort 9. La pi\u00e8ce reste sur le noyau 5 et est extraite longitudinalement.<\/p>\n\n\n\n

La figure suivante montre la structure de la matrice de pliage avec un coin oblique pour les pi\u00e8ces de pliage ferm\u00e9es et semi-ferm\u00e9es avec un angle de pliage inf\u00e9rieur \u00e0 90\u00b0.<\/p>\n\n\n\n

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Matrice de pliage avec un coin oblique avec un angle de pliage inf\u00e9rieur \u00e0 90 degr\u00e9s<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

Lors de l'op\u00e9ration, la pi\u00e8ce brute est d'abord press\u00e9e en forme de U par le poin\u00e7on 8. Tandis que le gabarit sup\u00e9rieur 4 continue de descendre, le ressort 3 se comprime et les deux cales inclin\u00e9es 2 mont\u00e9es sur le gabarit poussent contre les rouleaux 1. Ceci entra\u00eene les modules concaves mobiles 5 et 6 vers l'int\u00e9rieur, pliant les deux c\u00f4t\u00e9s de la pi\u00e8ce en U \u00e0 un angle inf\u00e9rieur \u00e0 90\u00b0. Lorsque le moule sup\u00e9rieur revient, le ressort 7 les r\u00e9arme. Le formage reposant sur la force \u00e9lastique du ressort 3, le moule ne convient qu'au pliage de mat\u00e9riaux minces en raison de sa force de pression limit\u00e9e.
<\/p>\n\n\n\n

D\u00e9termination des principaux param\u00e8tres du processus de pliage<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Pour garantir la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces pli\u00e9es, les param\u00e8tres de processus suivants doivent \u00eatre d\u00e9termin\u00e9s lors de la formulation du processus de pliage et de la conception des matrices de pliage associ\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n

\u2488Calcul de la force de pliage\u00a0: La force de pliage d\u00e9signe la pression appliqu\u00e9e par la presse lorsque la pi\u00e8ce atteint le pliage pr\u00e9d\u00e9termin\u00e9. Elle comprend la force de pliage libre et la force de pliage corrective.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfCalcul de la force de flexion libre : La force de flexion F pendant la flexion libre fait r\u00e9f\u00e9rence \u00e0 la force de flexion requise pour la d\u00e9formation par flexion de la t\u00f4le.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

O\u00f9 F force de pliage libre - force de pliage libre \u00e0 la fin de la course d'emboutissage, N ;<\/p>\n\n\n\n

K\u2014\u2014facteur de s\u00e9curit\u00e9, prenez g\u00e9n\u00e9ralement K=1,3\u00a0;<\/p>\n\n\n\n

b\u2014\u2014la largeur de la partie pli\u00e9e, mm\u00a0;<\/p>\n\n\n\n

t\u2014\u2014l'\u00e9paisseur du mat\u00e9riau \u00e0 plier, mm ;<\/p>\n\n\n\n

r\u2014\u2014la moiti\u00e9 int\u00e9rieure de courbure de la partie courb\u00e9e, mm\u00a0;<\/p>\n\n\n\n

La limite de r\u00e9sistance du mat\u00e9riau, MPa.<\/p>\n\n\n\n

Calcul de la force de flexion corrective\u00a0: \u00c9tant donn\u00e9 que la force de flexion corrective est bien sup\u00e9rieure \u00e0 la force de flexion appliqu\u00e9e lors de la correction du pliage, et que les deux forces agissent l'une apr\u00e8s l'autre, seule la force de correction doit \u00eatre calcul\u00e9e. La force de correction F des pi\u00e8ces en V et en U est calcul\u00e9e selon la formule suivante\u00a0: F force de flexion corrective = Ap<\/p>\n\n\n\n

O\u00f9 F\u2014\u2014la force de flexion lors de la correction de la flexion, N ;<\/p>\n\n\n\n

A\u2014\u2014La surface de projection verticale de la partie de correction, mm2\u00a0;<\/p>\n\n\n\n

p\u2014\u2014force de correction par unit\u00e9 de surface, MPa, \u00e0 s\u00e9lectionner selon le tableau.<\/p>\n\n\n\n

Mat\u00e9riel<\/td>\u00c9paisseur t\/mm<\/td><\/tr>
\u22643<\/td>\uff1e3~10<\/td><\/tr>
Al<\/td>30~40<\/td>50~60<\/td><\/tr>
Laiton<\/td>60~80<\/td>80~100<\/td><\/tr>
Acier 10~20<\/td>80~100<\/td>100~120<\/td><\/tr>
Acier 25~35<\/td>100~120<\/td>120~150<\/td><\/tr>
Alliage de titane TA2<\/td>160~180<\/td>180~210<\/td><\/tr>
Alliage de titane TA3<\/td>160~200<\/td>200~260<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

\u25cfCalcul de la force d'\u00e9jection ou de la force de d\u00e9charge : lorsque la matrice de pliage est \u00e9quip\u00e9e d'un dispositif d'\u00e9jection ou d'un dispositif de d\u00e9charge, la force d'\u00e9jection F ou la force de d\u00e9charge F peut \u00eatre d'environ 30% de la force de pliage libre ~ 80%.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfD\u00e9termination du tonnage de la presse : le tonnage de la presse est d\u00e9termin\u00e9 s\u00e9par\u00e9ment selon les deux conditions de pliage libre et de pliage correcteur.<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage libre, compte tenu de l'influence de la force d'\u00e9jection ou de la force de d\u00e9chargement pendant le processus de pliage, le tonnage F de la presse est F tonnage de presse \u2265 (1,3~1,8) F force de pliage libre.<\/p>\n\n\n\n

Lors de la correction du pliage, la force de correction est bien sup\u00e9rieure \u00e0 la force d'\u00e9jection et \u00e0 la force de d\u00e9chargement. Le poids de F top ou de F d\u00e9chargement est n\u00e9gligeable\u00a0; le tonnage de la presse est donc \u00e9gal \u00e0 F tonnage de presse \u2265 F force de correction du pliage.<\/p>\n\n\n\n

\u2489D\u00e9termination de l'\u00e9cartement de la matrice de pliage La taille de l'\u00e9cartement Z entre le poin\u00e7on et la matrice a une grande influence sur la pression requise pour le pliage et la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces.<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage d'une pi\u00e8ce en forme de V, l'espace entre les moules convexe et concave est contr\u00f4l\u00e9 en ajustant la hauteur de fermeture de la presse, il n'est donc pas n\u00e9cessaire de d\u00e9terminer l'espace sur la structure du moule.<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage de pi\u00e8ces en U, il est essentiel de choisir un jeu appropri\u00e9. La taille de ce jeu est \u00e9troitement li\u00e9e \u00e0 la qualit\u00e9 de la pi\u00e8ce et \u00e0 la force de pliage. Pour les pi\u00e8ces pli\u00e9es courantes, le jeu peut \u00eatre obtenu \u00e0 partir du tableau ou directement \u00e0 l'aide de la formule de calcul approximative suivante.<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage de m\u00e9taux non ferreux (cuivre rouge, laiton), Z=(1\uff5e1,1)t<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage de l'acier = (1,05~\uff5e1,15)t<\/p>\n\n\n\n

Lorsque la pr\u00e9cision de la pi\u00e8ce est \u00e9lev\u00e9e, la valeur de l'\u00e9cartement doit \u00eatre r\u00e9duite de mani\u00e8re appropri\u00e9e, en prenant Z = t. En production, lorsqu'il n'est pas n\u00e9cessaire de r\u00e9duire l'\u00e9paisseur du mat\u00e9riau pour r\u00e9duire le retour \u00e9lastique, etc., il faut \u00e9galement prendre un \u00e9cartement n\u00e9gatif, en prenant Z = (0,85 ~ 0,95) t.<\/p>\n\n\n\n

\u248aCalcul de la taille de la partie de travail de la matrice de pliage La conception de la partie de travail de la matrice de pliage consiste principalement \u00e0 d\u00e9terminer le rayon du cong\u00e9 du moule convexe et concave ainsi que la taille et la tol\u00e9rance de fabrication des moules convexes et concaves.<\/p>\n\n\n\n

Le rayon d'angle du poin\u00e7on est g\u00e9n\u00e9ralement l\u00e9g\u00e8rement inf\u00e9rieur \u00e0 celui de l'angle int\u00e9rieur de la pi\u00e8ce courbe. Le rayon d'angle \u00e0 l'entr\u00e9e de la matrice ne doit pas \u00eatre trop petit, sous peine de rayer la surface du mat\u00e9riau. La profondeur de la matrice doit \u00eatre appropri\u00e9e. Un rayon trop petit entra\u00eenera un exc\u00e8s de pi\u00e8ces libres aux deux extr\u00e9mit\u00e9s de la pi\u00e8ce, ce qui entra\u00eenera un fort rebond de la pi\u00e8ce pli\u00e9e et une d\u00e9formation de sa rectitude, ce qui affectera la qualit\u00e9 de la pi\u00e8ce. Un rayon trop grand consommera davantage d'acier et n\u00e9cessitera une course de presse plus longue.<\/p>\n\n\n\n

L'\u00e9paisseur H de la matrice et la profondeur de la rainure sont d\u00e9termin\u00e9es pour le pliage de pi\u00e8ces en V. La structure de la matrice est illustr\u00e9e sur la figure. L'\u00e9paisseur H de la matrice et la profondeur de la rainure sont d\u00e9termin\u00e9es dans le tableau.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Sch\u00e9ma de principe de la structure du moule de la pi\u00e8ce courb\u00e9e en forme de V<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

La d\u00e9termination des dimensions H et h de la pi\u00e8ce courb\u00e9e en forme de V.<\/p>\n\n\n\n

\u00c9paisseur<\/td>\uff1c1<\/td>1~2<\/td>2~3<\/td>3~4<\/td>4~5<\/td>5~6<\/td>6~7<\/td>7~8<\/td><\/tr>
h<\/td>3.5<\/td>7<\/td>11<\/td>14.5<\/td>18<\/td>21.5<\/td>25<\/td>28.5<\/td><\/tr>
H<\/td>20<\/td>30<\/td>40<\/td>45<\/td>55<\/td>65<\/td>70<\/td>80<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Note: <\/strong><\/p>\n\n\n\n

1. Lorsque l'angle de flexion est de 85\u00b0~95\u00b0, L1=8t, r convexe=r1=t. <\/p>\n\n\n\n

2. Lorsque k (petite extr\u00e9mit\u00e9) \u2265 2t, la valeur de his est calcul\u00e9e selon la formule h=L1\/2-0,4t.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfLa d\u00e9termination du rayon et de la profondeur du cong\u00e9 de courbure La d\u00e9termination du rayon du cong\u00e9 r concave et de la profondeur L0 des coudes en V et en U sont indiqu\u00e9s dans la figure et le tableau ci-dessous.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Taille de la structure de la matrice de pliage<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

\u25cfCalcul de la taille de travail du poin\u00e7on et de la matrice de pliage.<\/p>\n\n\n\n

Lorsque la pi\u00e8ce doit garantir les dimensions ext\u00e9rieures, prenez le moule concave comme r\u00e9f\u00e9rence et l'espace est pris sur le poin\u00e7on ; si la pi\u00e8ce est marqu\u00e9e avec les dimensions int\u00e9rieures, prenez le poin\u00e7on comme r\u00e9f\u00e9rence et l'espace est pris sur le moule concave.<\/p>\n\n\n\n

Lorsque la pi\u00e8ce doit garantir les dimensions ext\u00e9rieures, la taille du moule concave L et la taille du poin\u00e7on L convexe sont calcul\u00e9es selon les formules suivantes :<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Lorsque la dimension int\u00e9rieure de la pi\u00e8ce doit \u00eatre garantie, la taille du poin\u00e7on L convexe et la taille de la matrice concave L concave sont calcul\u00e9es selon les formules suivantes :<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Principes essentiels de la conception et de l'application des matrices de pliage<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

L'utilisation de moules de cintrage permet de r\u00e9aliser des pi\u00e8ces de formes diverses et complexes. La conception du moule est essentielle pour garantir la forme, la taille et la pr\u00e9cision des pi\u00e8ces \u00e0 cintrer. C'est pourquoi les points suivants doivent \u00eatre pris en compte lors de la conception et de l'utilisation du moule.<\/p>\n\n\n\n

\u2488Pour produire des pi\u00e8ces pli\u00e9es de qualit\u00e9 de mani\u00e8re \u00e9conomique et raisonnable, il est g\u00e9n\u00e9ralement exig\u00e9 que la tol\u00e9rance dimensionnelle de la pi\u00e8ce pli\u00e9e soit sup\u00e9rieure \u00e0 IT13 et que la tol\u00e9rance angulaire soit sup\u00e9rieure \u00e0 15\u2032. Le tableau suivant pr\u00e9sente les tol\u00e9rances r\u00e9alisables pour diff\u00e9rentes dimensions de pi\u00e8ces embouties et pli\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n

Les tol\u00e9rances angulaires des pi\u00e8ces pli\u00e9es courantes sont indiqu\u00e9es dans le tableau. Les tol\u00e9rances angulaires de pr\u00e9cision indiqu\u00e9es dans le tableau ne peuvent \u00eatre obtenues qu'en ajoutant des proc\u00e9dures de mise en forme.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n
\u00c9paisseur t\/mm<\/td>UN<\/td>B<\/td>C<\/td>UN<\/td>B<\/td>C<\/td><\/tr>
\u00c9conomique<\/td>Pr\u00e9cision<\/td><\/tr>
\u22641<\/td>IT13<\/td>IT15<\/td>IT16<\/td>IT11<\/td>IT13<\/td>IT13<\/td><\/tr>
\uff1e1~4<\/td>IT14<\/td>IT16<\/td>IT17<\/td>IT12<\/td>IT13~14<\/td>IT13~14<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Classe de tol\u00e9rance des pi\u00e8ces pli\u00e9es<\/p>\n\n\n\n

C\u00f4t\u00e9 court de la partie pli\u00e9e<\/td>\uff1e1~6<\/td>\uff1e6~10<\/td>\uff1e10~25<\/td>\uff1e25~63<\/td>\uff1e63~160<\/td>\uff1e160~400<\/td><\/tr>
\u00c9conomique<\/td>\u00b11\u00b030'~\u00b13\u00b0<\/td>\u00b11\u00b030'~\u00b13\u00b0<\/td>\u00b150'~\u00b12\u00b0<\/td>\u00b150'~\u00b12\u00b0<\/td>\u00b125'~\u00b11\u00b0<\/td>\u00b115'~\u00b130'<\/td><\/tr>
Pr\u00e9cision<\/td>\u00b11\u00b0<\/td>\u00b11\u00b0<\/td>\u00b130'<\/td>\u00b130'<\/td>\u00b120'<\/td>\u00b110'<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

\u2489Un plan de pliage pr\u00e9cis est essentiel pour garantir la pr\u00e9cision et la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces form\u00e9es. Pour les formes simples, un pliage en une seule \u00e9tape est souvent suffisant, en se concentrant sur la pr\u00e9cision de la forme et des dimensions. Les courbes complexes n\u00e9cessitent g\u00e9n\u00e9ralement plusieurs \u00e9tapes de pliage. Pour des raisons de s\u00e9curit\u00e9 et de pr\u00e9cision, il est pr\u00e9f\u00e9rable de former les petites pi\u00e8ces avec des matrices complexes. Les matrices progressives conviennent aux mat\u00e9riaux en bande ou en bobine. Pour le pliage de plusieurs angles, commencez par les extr\u00e9mit\u00e9s avant de fa\u00e7onner le centre, en vous assurant que chaque pli soutient le suivant. Pour les pi\u00e8ces asym\u00e9triques ou fortement pli\u00e9es, la stabilit\u00e9 et la pr\u00e9cision sont essentielles. Le poin\u00e7onnage ou le poin\u00e7onnage d'entailles doit \u00eatre effectu\u00e9 apr\u00e8s le pliage afin de r\u00e9duire les risques de d\u00e9formation.<\/p>\n\n\n\n

Lors de la conception d'une matrice de pliage, il est essentiel de prendre en compte le processus de formage des pi\u00e8ces pli\u00e9es, d'analyser les probl\u00e8mes structurels potentiels lors du pliage et d'appliquer des solutions cibl\u00e9es lors de la conception de la matrice. Cela garantit que le moule r\u00e9pond aux exigences de traitement. Par exemple, lors du pliage \u00e0 angle unique, des forces de pliage d\u00e9s\u00e9quilibr\u00e9es peuvent entra\u00eener le glissement de la t\u00f4le. Pour \u00e9viter ce probl\u00e8me, des dispositifs antid\u00e9rapants doivent \u00eatre int\u00e9gr\u00e9s \u00e0 la matrice. Comme illustr\u00e9\u00a0: la figure (a) utilise des trous existants ou ajout\u00e9s pour le positionnement\u00a0; la figure (b) applique un bloc de positionnement et une forte pression sur les bords pour emp\u00eacher les mouvements lat\u00e9raux\u00a0; la figure (c) associe une forte pression \u00e0 un pliage en coin pour une meilleure pr\u00e9cision et un retour \u00e9lastique r\u00e9duit.<\/p>\n\n\n\n

\"\"
Structure antid\u00e9rapante de la matrice de pliage<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n

La conception antid\u00e9rapante de la matrice de pliage s'applique \u00e0 tous les pliages \u00e0 angle unique. Pour am\u00e9liorer le maintien de la t\u00f4le par le plateau de presse, outre l'augmentation de la force du ressort, d'autres m\u00e9thodes peuvent \u00eatre utilis\u00e9es si l'\u00e9tat de surface n'est pas critique. La figure (a) montre une goupille pointue encastr\u00e9e dans le bloc de d\u00e9charge de la matrice inf\u00e9rieure, d\u00e9passant de 0,1 \u00e0 0,25 mm \u00e0 un angle de 60\u00b0 pour maintenir la t\u00f4le lors du pressage. La hauteur de la goupille est r\u00e9glable \u00e0 l'aide d'un boulon filet\u00e9 et d'un contre-\u00e9crou. La figure (b) montre une goupille pointue similaire sur la plaque de ressort du moule sup\u00e9rieur, qui s'enfonce dans la t\u00f4le lors du pressage pour \u00e9viter tout glissement.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Fa\u00e7ons d'augmenter la force de pression<\/p>\n\n\n\n

La forme de goupille de pression couramment utilis\u00e9e est illustr\u00e9e dans la figure\u00a0:<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Forme courante de goupille de pression<\/p>\n\n\n\n

La figure (a) illustre une m\u00e9thode o\u00f9 une ar\u00eate vive est enfonc\u00e9e dans la surface de la t\u00f4le, sur une profondeur inf\u00e9rieure \u00e0 0,12 mm, pour une meilleure adh\u00e9rence. La figure (b) illustre une goupille d'arr\u00eat munie d'une lame (b) pour une efficacit\u00e9 accrue\u00a0; pour emp\u00eacher la rotation de la goupille ronde, une goupille suppl\u00e9mentaire est ins\u00e9r\u00e9e dans une longue rainure (c). La figure (c) utilise une goupille \u00e0 t\u00eate gaufr\u00e9e, adapt\u00e9e aux cas o\u00f9 la t\u00f4le ne bouge pas beaucoup. Elle ne laisse aucune trace visible sur la surface apr\u00e8s utilisation. La figure (d) est con\u00e7ue pour les applications o\u00f9 la t\u00f4le bouge beaucoup. Elle comporte une cale vive (e) inclin\u00e9e de 8\u00b0 \u00e0 12\u00b0, un angle de d\u00e9pouille de 25\u00b0 \u00e0 30\u00b0 et une longue rainure (f) pour emp\u00eacher la rotation du boulon.<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage de pi\u00e8ces polygonales asym\u00e9triques, l'utilisation de la configuration d'outillage illustr\u00e9e \u00e0 la figure (a) peut entra\u00eener des d\u00e9fauts. Lors de la descente du poin\u00e7on, le point B entre d'abord en contact avec le mat\u00e9riau, ce qui entra\u00eene une r\u00e9partition in\u00e9gale de la force et un d\u00e9placement de la pi\u00e8ce brute. Lorsque le point C entre ensuite en contact, le mat\u00e9riau subit une pression bidirectionnelle. \u00c0 mesure que le poin\u00e7on descend, le frottement aux points A et C augmente la tension au point B, ce qui entra\u00eene souvent des d\u00e9chirures ou des d\u00e9formations, compromettant ainsi la pr\u00e9cision dimensionnelle.<\/p>\n\n\n\n

En revanche, l'utilisation de la structure de matrice inclin\u00e9e illustr\u00e9e \u00e0 la figure (b) permet d'\u00e9viter ces probl\u00e8mes. Ici, les surfaces de travail du poin\u00e7on et de la matrice sont inclin\u00e9es de sorte que le point B se trouve sur l'axe vertical, et que le centre de pression D divise uniform\u00e9ment le segment AC (c'est-\u00e0-dire AD = DC). Cela assure l'\u00e9quilibre des forces aux points A et C pendant le formage, \u00e9vitant ainsi le d\u00e9placement de la pi\u00e8ce et un \u00e9tirement excessif au point B. La pr\u00e9cision et la qualit\u00e9 du formage sont ainsi consid\u00e9rablement am\u00e9lior\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

M\u00e9thode de pliage de pi\u00e8ces polygonales asym\u00e9triques<\/p>\n\n\n\n

Il est n\u00e9cessaire d'analyser soigneusement les exigences en mati\u00e8re de mat\u00e9riau de traitement et de qualit\u00e9 de surface des pi\u00e8ces pli\u00e9es. Pour les m\u00e9taux non ferreux exigeant une qualit\u00e9 de surface \u00e9lev\u00e9e et vuln\u00e9rables aux dommages, afin de garantir la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces et la dur\u00e9e de vie du moule, il convient de d\u00e9terminer la m\u00e9thode de traitement appropri\u00e9e et de concevoir la structure de moule correspondante. En g\u00e9n\u00e9ral, la structure de moule disponible est la suivante.<\/p>\n\n\n\n

La figure suivante (a) est la structure du moule avec des rouleaux ajout\u00e9s au moule concave pour r\u00e9duire la friction et prot\u00e9ger la surface courbe ; la figure suivante (b) est la structure du moule avec uniquement des rouleaux ; la figure suivante (c).<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Structure de matrice de pliage pour prot\u00e9ger la surface incurv\u00e9e<\/p>\n\n\n\n

Il s'agit d'une matrice de pliage \u00e0 levier. L'\u00e9limination des frottements prot\u00e8ge la surface incurv\u00e9e. Elle peut \u00eatre utilis\u00e9e pour plier des pi\u00e8ces avec ou sans brides.<\/p>\n\n\n\n

Pour le pliage de t\u00f4les \u00e9paisses ou \u00e0 haute r\u00e9sistance, il est recommand\u00e9 d'utiliser une matrice de pliage \u00e0 angle oblique, comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (a). L'ouverture concave de la matrice est inclin\u00e9e d'environ 30\u00b0, avec un espacement de 3t entre le poin\u00e7on et la matrice. Le rayon int\u00e9rieur assure une transition fluide entre un angle arrondi et une surface plane, o\u00f9 rd = (0,5\u20132)t et rd\u2082 = (2\u20134)t. Si n\u00e9cessaire, la zone de transition peut adopter des formes g\u00e9om\u00e9triques telles qu'une parabole pour faciliter l'\u00e9coulement du mat\u00e9riau, r\u00e9duire la r\u00e9sistance et les contraintes dans la cavit\u00e9. Cette conception minimise l'accumulation de mati\u00e8re aux angles de la matrice, r\u00e9duit les contraintes sur la pi\u00e8ce et am\u00e9liore la qualit\u00e9 du formage et la long\u00e9vit\u00e9 de la matrice.<\/p>\n\n\n\n

Pour le pliage de m\u00e9taux non ferreux \u00e9pais, afin d'\u00e9viter les rayures ou l'usure des rainures sur le bord de la matrice et de pr\u00e9venir la d\u00e9formation de la plaque, des matrices \u00e0 rouleaux (illustr\u00e9es \u00e0 la figure (b)) peuvent \u00eatre utilis\u00e9es. Pendant le pliage, la pi\u00e8ce brute est positionn\u00e9e entre des broches et le poin\u00e7on la plie en douceur entre les rouleaux. La profondeur de la cavit\u00e9 de la matrice est de (8\u201312)t, et un l\u00e9ger jeu n\u00e9gatif de (0,9\u20130,95)t contribue \u00e0 r\u00e9duire le retour \u00e9lastique en appliquant une pression de formage plus importante.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Matrice de pliage pour prot\u00e9ger le pliage des t\u00f4les \u00e9paisses<\/p>\n\n\n\n

Pour le pliage des m\u00e9taux, afin d'\u00e9viter que la pi\u00e8ce et l'ouverture de la matrice ne forment des rainures lors du pliage et ne provoquent une d\u00e9flexion de la t\u00f4le, les matrices \u00e0 rouleaux illustr\u00e9es \u00e0 la figure (b) peuvent \u00eatre utilis\u00e9es. Une fois la pi\u00e8ce brute positionn\u00e9e entre les axes de positionnement, le poin\u00e7on descend et la pi\u00e8ce brute est pli\u00e9e en douceur jusqu'au bloc inf\u00e9rieur entre les rouleaux. La profondeur du moule concave est de (8~12)t et un jeu n\u00e9gatif de (0,9~0,95)t peut \u00eatre utilis\u00e9. La m\u00e9thode de grand impact r\u00e9duit le rebond.<\/p>\n\n\n\n

De plus, pour le pliage des m\u00e9taux non ferreux, les angles arrondis de la matrice doivent \u00eatre constamment lisses et propres, et trait\u00e9s thermiquement \u00e0 58-62 HRC. Pour le pliage de l'acier inoxydable, la partie active de la matrice est id\u00e9alement con\u00e7ue comme une structure \u00e0 insert et en bronze d'aluminium.  <\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Pliage des m\u00e9taux non ferreux<\/p>\n\n\n\n

\u248cPour les pi\u00e8ces pli\u00e9es en forme de V, en forme de U, en forme de Z et autres pi\u00e8ces pli\u00e9es avec des formes simples, plusieurs vari\u00e9t\u00e9s et de petits lots de production qui apparaissent en production, pour raccourcir le cycle de fabrication du moule et r\u00e9duire les co\u00fbts de fabrication du produit, des moules de pliage g\u00e9n\u00e9raux peuvent g\u00e9n\u00e9ralement \u00eatre utilis\u00e9s pour terminer le traitement des pi\u00e8ces.<\/p>\n\n\n\n

\u248dLa presse utilise une structure de matrice de pliage g\u00e9n\u00e9rale pour le pliage de pi\u00e8ces en V et en U. Ce type de moule se caract\u00e9rise par la possibilit\u00e9 d'associer deux moules concaves (7) pour former quatre angles, et quatre moules convexes (8) pour plier des pi\u00e8ces en V et en U selon des angles diff\u00e9rents.<\/p>\n\n\n\n

Lors du travail, la pi\u00e8ce brute est positionn\u00e9e par la plaque de positionnement 4, r\u00e9glable en va-et-vient et en translation selon les dimensions de la pi\u00e8ce. Le moule concave 7 est install\u00e9 sur la base 1 et fix\u00e9 par des vis 8. Le moule concave et le gabarit sont usin\u00e9s selon un ajustement de transition H7\/M6, garantissant la qualit\u00e9 et la pr\u00e9cision du pliage de la pi\u00e8ce. Une fois pli\u00e9e, la pi\u00e8ce peut \u00eatre \u00e9ject\u00e9e par la tige d'\u00e9jection \u2489 \u00e0 travers le tampon pour \u00e9viter toute d\u00e9formation de la surface inf\u00e9rieure.<\/p>\n\n\n\n

La figure ci-dessous montre la structure g\u00e9n\u00e9rale de la matrice de pliage pour le pliage de pi\u00e8ces en forme de U. <\/p>\n\n\n\n

Les composants de ce moule sont dot\u00e9s d'une structure mobile, permettant une grande flexibilit\u00e9 dans l'usinage de pi\u00e8ces de largeurs, d'\u00e9paisseurs et de formes vari\u00e9es (comme des formes en U ou en canal). Deux matrices concaves r\u00e9glables (14) sont mont\u00e9es \u00e0 l'int\u00e9rieur du manchon de moule (12) et leur largeur de travail peut \u00eatre ajust\u00e9e selon les besoins gr\u00e2ce \u00e0 des boulons de r\u00e9glage (8) pour s'adapter \u00e0 la largeur des diff\u00e9rentes pi\u00e8ces. Des blocs \u00e9jecteurs (13), maintenus en contact permanent avec les matrices par des ressorts (11), assurent les fonctions de pressage et d'\u00e9jection via des plaques d'appui (10) et des tiges d'\u00e9jection (9). Les poin\u00e7ons principaux (3) sont install\u00e9s dans un porte-moule d\u00e9di\u00e9 (1), leur largeur \u00e9tant r\u00e9glable par des boulons traversants (2).<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Lors du pliage de pi\u00e8ces, un poin\u00e7on secondaire 7 est \u00e9galement n\u00e9cessaire, et la hauteur du poin\u00e7on secondaire peut \u00eatre ajust\u00e9e par les boulons 4, 6 et le bloc sup\u00e9rieur inclin\u00e9 5. Lors du pliage de la pi\u00e8ce en forme de U, elle peut \u00eatre ajust\u00e9e \u00e0 la position la plus \u00e9lev\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n

Installation et r\u00e9glage de la matrice de pliage<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Le pliage sur presse avec matrice de pliage est la forme la plus importante. Il doit \u00eatre r\u00e9alis\u00e9 dans le strict respect des r\u00e8gles d'emboutissage afin d'\u00e9viter toute erreur de manipulation. Pour finaliser le pliage des pi\u00e8ces, il est n\u00e9cessaire de proc\u00e9der \u00e0 l'installation et au r\u00e9glage de la matrice de pliage.<\/p>\n\n\n\n

\u2488M\u00e9thode d'installation des matrices de pliage. Il existe deux types de matrices de pliage\u00a0: la matrice non guid\u00e9e et la matrice guid\u00e9e. La m\u00e9thode d'installation est identique \u00e0 celle de la matrice de poin\u00e7onnage. L'installation de la matrice de pliage est identique \u00e0 celle de la matrice convexe et concave. Outre le r\u00e9glage du dispositif de r\u00e9glage et de d\u00e9charge, les deux matrices de pliage doivent \u00e9galement effectuer simultan\u00e9ment le r\u00e9glage des positions sup\u00e9rieure et inf\u00e9rieure de la matrice sup\u00e9rieure sur la presse. En g\u00e9n\u00e9ral, cela peut \u00eatre r\u00e9alis\u00e9 selon les m\u00e9thodes suivantes.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Matrice de pliage universelle adapt\u00e9e aux pi\u00e8ces en forme de U et de carr\u00e9<\/p>\n\n\n\n

Lors de l'installation de la matrice de pliage sup\u00e9rieure, effectuez un r\u00e9glage approximatif de la position du coulisseau de la presse. Ins\u00e9rez ensuite un joint ou un \u00e9chantillon l\u00e9g\u00e8rement plus \u00e9pais que la pi\u00e8ce brute entre la face inf\u00e9rieure du poin\u00e7on sup\u00e9rieur et la plaque de d\u00e9charge de la matrice inf\u00e9rieure. Ajustez la longueur de la bielle et faites tourner le volant manuellement ou utilisez le mode pas \u00e0 pas jusqu'\u00e0 ce que le coulisseau atteigne le point mort bas sans se bloquer. Apr\u00e8s avoir v\u00e9rifi\u00e9 le bon fonctionnement, faites tourner le volant plusieurs fois pour v\u00e9rifier la constance, puis fixez la matrice inf\u00e9rieure pour un essai. Retirez le joint avant l'essai de poin\u00e7onnage. Si le r\u00e9sultat est satisfaisant, resserrez toutes les fixations et rev\u00e9rifiez avant de lancer la production.
<\/p>\n\n\n\n

\u2489Points de r\u00e9glage de la matrice de pliage. Lors de l'utilisation de la matrice de pliage pour l'usinage, il est n\u00e9cessaire de la r\u00e9gler avec soin afin de garantir la qualit\u00e9 de la pi\u00e8ce pli\u00e9e. Le r\u00e9glage et les pr\u00e9cautions comprennent principalement les aspects suivants.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfLe r\u00e9glage de l'\u00e9cartement entre le poin\u00e7on (moule convexe) et la matrice (moule concave) est crucial pour un pliage pr\u00e9cis. En g\u00e9n\u00e9ral, une fois la matrice sup\u00e9rieure correctement install\u00e9e sur la presse, l'\u00e9cartement vertical entre les matrices sup\u00e9rieure et inf\u00e9rieure est automatiquement r\u00e9gl\u00e9. Les composants de guidage de la presse assurent une position relative correcte, maintenant un jeu lat\u00e9ral constant. Cependant, pour les matrices de pliage sans dispositif de guidage, le jeu lat\u00e9ral doit \u00eatre r\u00e9gl\u00e9 manuellement \u00e0 l'aide de cales en carton ou de pi\u00e8ces d'essai standard. Ce n'est qu'apr\u00e8s avoir v\u00e9rifi\u00e9 l'\u00e9cartement correct que la plaque inf\u00e9rieure de la matrice peut \u00eatre fix\u00e9e et un essai de pliage peut \u00eatre effectu\u00e9.<\/p>\n\n\n\n

R\u00e9glage du dispositif de positionnement. La forme des pi\u00e8ces de positionnement de la matrice de pliage doit \u00eatre conforme \u00e0 la pi\u00e8ce brute. Lors du r\u00e9glage, la fiabilit\u00e9 et la stabilit\u00e9 du positionnement doivent \u00eatre pleinement garanties. Si, apr\u00e8s un essai de poin\u00e7onnage, la matrice de pliage du bloc de positionnement et le clou de positionnement sont inexacts, la position doit \u00eatre ajust\u00e9e \u00e0 temps ou les pi\u00e8ces de positionnement doivent \u00eatre remplac\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfR\u00e9glage des dispositifs de d\u00e9chargement et de retour. Le syst\u00e8me de d\u00e9chargement de la matrice de pliage doit \u00eatre suffisamment grand et le ressort ou le caoutchouc utilis\u00e9 doit pr\u00e9senter une \u00e9lasticit\u00e9 suffisante. L'\u00e9jecteur et le syst\u00e8me de d\u00e9chargement doivent \u00eatre r\u00e9gl\u00e9s pour une action flexible, afin que les pi\u00e8ces du produit puissent \u00eatre d\u00e9charg\u00e9es en douceur, sans bourrage ni ph\u00e9nom\u00e8ne astringent. La force exerc\u00e9e par le syst\u00e8me de d\u00e9chargement sur le produit doit \u00eatre ajust\u00e9e et \u00e9quilibr\u00e9e afin de garantir une surface lisse apr\u00e8s d\u00e9chargement, sans d\u00e9formation ni gauchissement.<\/p>\n\n\n\n

Pr\u00e9cautions \u00e0 prendre lors du r\u00e9glage de la matrice de pliage. Lors du r\u00e9glage de la matrice de pliage, si la position de la matrice sup\u00e9rieure est abaiss\u00e9e ou si vous oubliez de nettoyer le joint et autres d\u00e9bris de la matrice, les matrices sup\u00e9rieure et inf\u00e9rieure seront soumises \u00e0 la course pendant le processus d'emboutissage. Un impact violent au point mort peut endommager le moule ou le poin\u00e7on dans les cas graves. Par cons\u00e9quent, si des pi\u00e8ces pli\u00e9es pr\u00eates \u00e0 l'emploi sont pr\u00e9sentes sur le site de production, l'\u00e9prouvette peut \u00eatre plac\u00e9e directement sur la position de travail du moule pour l'installation et le r\u00e9glage, afin d'\u00e9viter les accidents.<\/p>\n\n\n\n

M\u00e9thodes pour am\u00e9liorer la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces pli\u00e9es \u00e0 la presse<\/strong><\/h3>\n\n\n\n
\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Les principaux facteurs affectant la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces pli\u00e9es \u00e0 la presse sont le retour \u00e9lastique, le d\u00e9calage, la fracture et les variations de section de la zone d\u00e9form\u00e9e. Les mesures et m\u00e9thodes adopt\u00e9es portent principalement sur les aspects suivants.<\/p>\n\n\n\n

\u2488Facteurs influen\u00e7ant la valeur de rebond et m\u00e9thodes de pr\u00e9vention. Le formage d'une pi\u00e8ce pli\u00e9e passe par deux \u00e9tapes, de la d\u00e9formation \u00e9lastique du mat\u00e9riau \u00e0 la d\u00e9formation plastique. Par cons\u00e9quent, apr\u00e8s la d\u00e9formation plastique du m\u00e9tal, une d\u00e9formation \u00e9lastique est in\u00e9vitable, ce qui entra\u00eene un retour \u00e9lastique de flexion et une tendance \u00e0 la flexion. De ce fait, l'angle et le rayon de cong\u00e9 de la pi\u00e8ce apr\u00e8s pliage, ainsi que l'angle et le rayon de cong\u00e9 de la pi\u00e8ce et de la matrice, pr\u00e9sentent une certaine diff\u00e9rence, ce qui entra\u00eene un retour \u00e9lastique de flexion. En fonction des facteurs provoquant un retour \u00e9lastique de flexion, les mesures suivantes peuvent \u00eatre prises.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Prendre des mesures lors du choix des mat\u00e9riaux. L'angle de rebond en flexion est proportionnel \u00e0 la limite d'\u00e9lasticit\u00e9 du mat\u00e9riau et inversement proportionnel au module d'\u00e9lasticit\u00e9 E. Par cons\u00e9quent, afin de r\u00e9pondre aux exigences d'utilisation des pi\u00e8ces en flexion, il convient de choisir des mat\u00e9riaux pr\u00e9sentant un module d'\u00e9lasticit\u00e9 E \u00e9lev\u00e9 et une faible limite d'\u00e9lasticit\u00e9 os afin de r\u00e9duire le retour \u00e9lastique en flexion. De plus, les exp\u00e9riences ont montr\u00e9 que l'angle de rebond est minimal lorsque le rayon de courbure relatif r\/t est compris entre 1 et 1,5.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Am\u00e9liorer la conception structurelle des pi\u00e8ces pli\u00e9es. Sans affecter l'utilisation des pi\u00e8ces pli\u00e9es, certaines structures peuvent \u00eatre am\u00e9lior\u00e9es et leur rigidit\u00e9 peut \u00eatre renforc\u00e9e afin de r\u00e9duire le retour \u00e9lastique. Par exemple, des nervures de renfort peuvent \u00eatre plac\u00e9es dans la zone de d\u00e9formation en flexion, comme illustr\u00e9 aux figures (a) et (b), ou une structure d'aile lat\u00e9rale en U peut \u00eatre adopt\u00e9e, comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (c), en augmentant le moment d'inertie de la section de la pi\u00e8ce pli\u00e9e, r\u00e9duisant ainsi le retour \u00e9lastique en flexion.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Structure de flexion pour r\u00e9duire le retour \u00e9lastique<\/p>\n\n\n\n

Compensation du rebond. Pour les mat\u00e9riaux \u00e0 fort rebond \u00e9lastique, le poin\u00e7on et la plaque sup\u00e9rieure peuvent \u00eatre con\u00e7us pour compenser le rebond des surfaces convexes et concaves, de sorte que la partie inf\u00e9rieure de la pi\u00e8ce pli\u00e9e se courbe. Lorsque la pi\u00e8ce pli\u00e9e est retir\u00e9e du moule concave, la pi\u00e8ce courb\u00e9e rebondit et s'\u00e9tire. Les deux c\u00f4t\u00e9s se d\u00e9forment vers l'int\u00e9rieur, compensant ainsi le rebond vers l'ext\u00e9rieur des coins arrondis, comme illustr\u00e9.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Compensation du retour \u00e9lastique<\/p>\n\n\n\n

Pour les mat\u00e9riaux plus durs, la forme et la taille de la partie travaillante du moule peuvent \u00eatre corrig\u00e9es en fonction de la valeur de rebond.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Privil\u00e9giez le pliage correctif au pliage libre ou ajoutez des proc\u00e9dures correctives. La figure suivante illustre la structure du moule o\u00f9 les coins du poin\u00e7on de pliage sont partiellement saillants pour corriger la zone de d\u00e9formation en flexion. Le principe de contr\u00f4le de la r\u00e9silience en flexion est le suivant\u00a0: une fois la d\u00e9formation en flexion termin\u00e9e, la force de poin\u00e7onnage se concentre sur la zone de d\u00e9formation en flexion, for\u00e7ant le m\u00e9tal interne \u00e0 \u00eatre comprim\u00e9 pour produire une d\u00e9formation d'allongement. La r\u00e9silience en flexion diminue apr\u00e8s d\u00e9charge. On estime g\u00e9n\u00e9ralement qu'un meilleur effet est obtenu lorsque la compression corrective du m\u00e9tal dans la zone de d\u00e9formation en flexion est comprise entre 2% et 5% de l'\u00e9paisseur de la plaque.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

M\u00e9thode de correction de la structure du moule<\/p>\n\n\n\n

\u2489Les principales causes d'\u00e9cart dans les pi\u00e8ces pli\u00e9es sont un mauvais positionnement de l'\u00e9bauche dans l'outil ou un positionnement instable, ce qui entra\u00eene une force appliqu\u00e9e irr\u00e9guli\u00e8re et g\u00e9n\u00e8re une composante horizontale. Une autre cause est le frottement irr\u00e9gulier lors du pliage, en particulier pour les pi\u00e8ces asym\u00e9triques, o\u00f9 l'\u00e9bauche a tendance \u00e0 se d\u00e9placer vers le c\u00f4t\u00e9 offrant la plus grande r\u00e9sistance, entra\u00eenant le c\u00f4t\u00e9 oppos\u00e9 dans l'outil. Des facteurs tels que le rayon du cong\u00e9 de l'outil, le jeu du moule et les conditions de glissement influencent consid\u00e9rablement l'ampleur de l'\u00e9cart. Pour \u00e9viter tout \u00e9cart de pliage, des mesures telles que l'am\u00e9lioration de la pr\u00e9cision du positionnement de l'\u00e9bauche, l'optimisation de la structure de l'outil et l'ajustement des conditions de frottement doivent \u00eatre mises en \u0153uvre.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfAppuyez fermement sur la t\u00f4le. Le dispositif de d\u00e9coupage permet de plier et de fa\u00e7onner progressivement la pi\u00e8ce \u00e0 l'\u00e9tat compact\u00e9, afin d'emp\u00eacher son glissement et d'obtenir une pi\u00e8ce plane, comme illustr\u00e9 aux figures (a) et (b).<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

\u25cf Choisissez une forme de positionnement fiable. Utilisez le trou de la pi\u00e8ce brute ou le trou de conception, ins\u00e9rez la goupille de positionnement dans le trou, puis pliez-la pour emp\u00eacher la pi\u00e8ce brute de bouger, comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (c).<\/p>\n\n\n\n

\u25cfAssurer une force uniforme et sym\u00e9trique sur la billette. Lors du pliage de pi\u00e8ces de forme asym\u00e9trique, il est fr\u00e9quent que les \u00e9bauches se d\u00e9placent sous l'effet de forces irr\u00e9guli\u00e8res. Pour assurer une force uniforme sur la pi\u00e8ce pendant le pliage, la forme asym\u00e9trique peut \u00eatre combin\u00e9e en une forme asym\u00e9trique, qui sera ensuite d\u00e9coup\u00e9e apr\u00e8s pliage, comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (d).<\/p>\n\n\n\n

\u248aLimiter le rayon de courbure pour \u00e9viter les fissures de pliage. La d\u00e9formation est maximale en raison de l'\u00e9tirement des fibres externes de la pi\u00e8ce pli\u00e9e. Lorsque la valeur limite de d\u00e9formation du mat\u00e9riau est d\u00e9pass\u00e9e, celui-ci est sujet \u00e0 la flexion et \u00e0 la fissuration. Cependant, la d\u00e9formation en traction des fibres externes de la pi\u00e8ce est principalement d\u00e9termin\u00e9e par le rayon de courbure critique, responsable de la fissuration du mat\u00e9riau. Le rayon de courbure minimal d\u00e9pend de facteurs tels que les propri\u00e9t\u00e9s m\u00e9caniques du mat\u00e9riau, l'\u00e9tat du traitement thermique, l'\u00e9tat de surface, l'angle de pliage et la direction de la ligne de pliage. En fonction des facteurs \u00e0 l'origine des fissures de pliage, les principales mesures \u00e0 prendre sont les suivantes.<\/p>\n\n\n\n

\u25cfChoisissez des mat\u00e9riaux pr\u00e9sentant une bonne qualit\u00e9 de surface et exempts de d\u00e9fauts pour les \u00e9bauches. Les \u00e9bauches d\u00e9fectueuses doivent \u00eatre nettoy\u00e9es avant le pliage. Pour \u00e9viter les fissures de pliage, \u00e9liminez les grosses bavures de la t\u00f4le et placez les petites bavures \u00e0 l'int\u00e9rieur du cong\u00e9 courb\u00e9.<\/p>\n\n\n\n

\u25cf Prendre des mesures en fonction du m\u00e9tier. Pour les mat\u00e9riaux relativement fragiles, \u00e9pais et \u00e9crouis, on utilise le chauffage et le pliage, ou le recuit pour augmenter la plasticit\u00e9 du mat\u00e9riau avant pliage.<\/p>\n\n\n\n

Contr\u00f4ler la valeur de l'angle de pliage int\u00e9rieur. En conditions normales, l'angle de pliage int\u00e9rieur ne doit pas \u00eatre inf\u00e9rieur au rayon de pliage minimal autoris\u00e9 lors de la conception. Dans le cas contraire, la d\u00e9formation de la couche m\u00e9tallique ext\u00e9rieure pendant le pliage risque de d\u00e9passer la limite de d\u00e9formation et de se rompre. Si le rayon de pliage de la pi\u00e8ce est inf\u00e9rieur \u00e0 la valeur autoris\u00e9e, elle doit \u00eatre pli\u00e9e deux fois ou plus\u00a0: d'abord selon un rayon de cong\u00e9 plus grand, apr\u00e8s un recuit interm\u00e9diaire, puis pli\u00e9e au rayon de pliage requis par correction, afin d'agrandir la zone de d\u00e9formation et de r\u00e9duire l'allongement du mat\u00e9riau de la couche ext\u00e9rieure.<\/p>\n\n\n\n

Contr\u00f4le du sens de pliage. Lors du pliage et de la disposition des pi\u00e8ces, la ligne de pliage et le sens de laminage de la t\u00f4le sont sp\u00e9cifi\u00e9s selon le processus suivant. Pour un pliage unidirectionnel en V, la ligne de pliage doit \u00eatre perpendiculaire au sens de laminage. Pour un pliage bidirectionnel, la ligne de pliage doit id\u00e9alement \u00eatre \u00e0 45\u00b0 du sens de laminage, comme illustr\u00e9.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Contr\u00f4le de la direction de pliage<\/p>\n\n\n\n

Pour am\u00e9liorer la fabricabilit\u00e9 de la structure d'un produit, il est essentiel de choisir un rayon de cong\u00e9 appropri\u00e9. Pour les petits rayons de courbure et les mat\u00e9riaux \u00e9pais, des incisions ou des rainures peuvent \u00eatre ajout\u00e9es localement aux zones de pliage afin d'\u00e9viter la concentration des contraintes en dehors de la zone de pliage. Il convient d'\u00e9viter les angles vifs, les entailles et autres caract\u00e9ristiques g\u00e9om\u00e9triques susceptibles de provoquer des fissures ou des ruptures de racine. Comme illustr\u00e9 \u00e0 la figure (a), l'ajout d'une fente dans le coin int\u00e9rieur d'une pi\u00e8ce \u00e0 petit rayon de courbure permet d'\u00e9viter les fissures. Il est recommand\u00e9 de d\u00e9placer l'angle vif hors de la zone de pliage d'une distance b\u2265r pour un formage s\u00fbr.<\/p>\n\n\n\n

\"\"<\/figure>\n\n\n\n

Am\u00e9liorer la fabricabilit\u00e9 de la structure du produit<\/p>\n\n\n\n

Lors du pliage \u00e0 chaud, il est important d'\u00e9viter la zone de fragilit\u00e9 bleue et la zone de fragilit\u00e9 \u00e0 chaud. Ces plages de temp\u00e9ratures r\u00e9duisent la plasticit\u00e9 du m\u00e9tal et augmentent la r\u00e9sistance \u00e0 la d\u00e9formation, ce qui entra\u00eene des fractures fragiles. Par exemple, l'acier au carbone chauff\u00e9 entre 200 et 400 \u00b0C subit des effets de vieillissement qui diminuent la plasticit\u00e9 et augmentent la r\u00e9sistance\u00a0; c'est ce qu'on appelle la zone de fragilit\u00e9 bleue, o\u00f9 les fractures sont fragiles et apparaissent bleues. De m\u00eame, entre 800 et 950 \u00b0C, la plasticit\u00e9 chute \u00e0 nouveau, rendant le mat\u00e9riau sujet \u00e0 la fracture lors du pliage. Par cons\u00e9quent, le pliage \u00e0 chaud doit \u00e9viter ces zones de temp\u00e9rature critiques pour garantir la qualit\u00e9 des pi\u00e8ces.<\/p>\n\n\n\n

\u248bModifiez la taille et la structure de la partie active du moule pour supprimer la d\u00e9flexion. Pour \u00e9viter la flexion et la d\u00e9formation de la partie pli\u00e9e dans le sens de la largeur, la d\u00e9formation f mesur\u00e9e au pr\u00e9alable peut \u00eatre ajout\u00e9e \u00e0 la structure du moule. Cela permet d'\u00e9viter la d\u00e9flexion et la d\u00e9formation dues \u00e0 l'influence des contraintes et de la d\u00e9formation dans le sens de la largeur apr\u00e8s le formage de la pi\u00e8ce.<\/p>\n\n\n\n

D\u00e9mo vid\u00e9o<\/h2>\n\n\n\n
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