{"id":28098,"date":"2024-10-04T15:45:46","date_gmt":"2024-10-04T15:45:46","guid":{"rendered":"https:\/\/www.harsle.com\/?p=28098"},"modified":"2024-12-04T07:10:44","modified_gmt":"2024-12-04T07:10:44","slug":"properties-of-commonly-used-sheet-metal-materials","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/properties-of-commonly-used-sheet-metal-materials\/","title":{"rendered":"Propriedades do processo de materiais de chapa met\u00e1lica comumente usados"},"content":{"rendered":"

No mundo da fabrica\u00e7\u00e3o de metais, compreender as propriedades do processo de chapas met\u00e1licas comumente utilizadas \u00e9 essencial para alcan\u00e7ar resultados de alta qualidade. Ao longo da minha experi\u00eancia no setor, aprendi que cada material oferece caracter\u00edsticas \u00fanicas que afetam tudo, desde formando<\/a> e cortando para soldagem<\/a> e acabamento. Neste artigo, explorarei essas propriedades, destacando como elas influenciam os processos de fabrica\u00e7\u00e3o. Seja voc\u00ea um profissional experiente ou iniciante na \u00e1rea, conhecer melhor esses materiais o capacitar\u00e1 a tomar decis\u00f5es informadas e a aumentar o sucesso geral dos seus projetos.<\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m do formato e da precis\u00e3o da pe\u00e7a a ser processada e do equipamento estrutural dispon\u00edvel para a empresa, o processamento da pe\u00e7a tamb\u00e9m est\u00e1 intimamente relacionado ao material utilizado. Portanto, \u00e9 importante analisar e compreender as propriedades de processamento de diferentes materiais, que s\u00e3o de grande import\u00e2ncia para o processo de processamento de pe\u00e7as de chapa met\u00e1lica e para o desenvolvimento das especifica\u00e7\u00f5es da opera\u00e7\u00e3o de produ\u00e7\u00e3o. <\/p>\n\n\n\n

Propriedades do processo de a\u00e7o estrutural de carbono comum<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Em termos gerais, as pe\u00e7as de chapa met\u00e1lica s\u00e3o fabricadas com a\u00e7o carbono estrutural comum (por exemplo, Q195, Q215, Q235, etc.) e a\u00e7o carbono estrutural de alta qualidade (por exemplo, 08, 10F, 20, etc.), que s\u00e3o os mais comumente utilizados. Existem poucas restri\u00e7\u00f5es na conforma\u00e7\u00e3o, exceto que o aumento da espessura \u00e9 limitado pela taxa de deforma\u00e7\u00e3o e o aquecimento \u00e9 limitado pelo limite superior de temperatura. <\/p>\n\n\n\n

No processamento de material de chapa mais espessa, a fim de aumentar o grau de deforma\u00e7\u00e3o do material da chapa, reduzir a resist\u00eancia \u00e0 deforma\u00e7\u00e3o do material da chapa, mais com conforma\u00e7\u00e3o a quente ou aquecimento parcial do processo de estampagem profunda e conforma\u00e7\u00e3o em branco, mas deve evitar o aquecimento em certas zonas de temperatura, como a\u00e7o carbono aquecido a 200 ~ 400 \u2103, porque o efeito do envelhecimento (inclus\u00f5es na forma de precipita\u00e7\u00e3o na precipita\u00e7\u00e3o da superf\u00edcie de deslizamento do contorno de gr\u00e3o) para reduzir a plasticidade, a resist\u00eancia \u00e0 deforma\u00e7\u00e3o aumentou, esta faixa de temperatura \u00e9 chamada de zona quebradi\u00e7a azul Esta faixa de temperatura \u00e9 chamada de zona quebradi\u00e7a azul, quando o desempenho do a\u00e7o se torna ruim, f\u00e1cil de fratura fr\u00e1gil, a fratura \u00e9 azul. E na faixa de 800 ~ 950 \u2103, e aparecer\u00e1 zona quebradi\u00e7a quente, de modo que a plasticidade \u00e9 reduzida, portanto, no processo de opera\u00e7\u00e3o de estampagem profunda em estado quente da chapa, deve-se prestar aten\u00e7\u00e3o especial \u00e0 deforma\u00e7\u00e3o real da temperatura de prensagem a quente n\u00e3o deve estar na zona quebradi\u00e7a azul e zona quebradi\u00e7a quente. Na opera\u00e7\u00e3o, deve-se considerar o equipamento de aquecimento e a prensa entre o local da deforma\u00e7\u00e3o da temperatura de prensagem a quente e o uso cuidadoso do equipamento de sopro de resfriamento para evitar a ocorr\u00eancia de quebradi\u00e7o azul e quebradi\u00e7o quente. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

Propriedades do Processo de A\u00e7os Ligados<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

O a\u00e7o de liga comumente usado na fabrica\u00e7\u00e3o de pe\u00e7as estruturais de chapa met\u00e1lica \u00e9 geralmente 16Mn, 15MnV e outros a\u00e7os estruturais de baixa liga e alta resist\u00eancia. Suas propriedades de processo s\u00e3o as seguintes. <\/p>\n\n\n\n

\u25cf16Mn. O a\u00e7o 16Mn \u00e9 geralmente fornecido laminado a quente, dispensando tratamento t\u00e9rmico, especialmente para a\u00e7os laminados com espessura inferior a 20 mm. Suas propriedades mec\u00e2nicas s\u00e3o muito elevadas, portanto, a prensagem a quente \u00e9 geralmente utilizada imediatamente ap\u00f3s o tratamento. Para chapas de a\u00e7o com espessura superior a 20 mm, a fim de melhorar o limite de escoamento e a tenacidade ao impacto em baixas temperaturas, o a\u00e7o pode ser utilizado ap\u00f3s o tratamento de normaliza\u00e7\u00e3o. <\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m disso, seu desempenho de corte a g\u00e1s \u00e9 semelhante ao do a\u00e7o estrutural de baixo carbono comum. A aresta de corte a g\u00e1s tem 1 mm de tend\u00eancia de t\u00eampera, mas, devido \u00e0 sua \u00e1rea de t\u00eampera ser muito estreita, pode ser eliminada por soldagem. Portanto, a aresta de corte a g\u00e1s deste a\u00e7o n\u00e3o requer processamento mec\u00e2nico e pode ser soldada diretamente. <\/p>\n\n\n\n

O desempenho do aplainamento a g\u00e1s com arco de carbono tamb\u00e9m \u00e9 o mesmo do a\u00e7o estrutural de baixo carbono comum. Embora haja uma tend\u00eancia de endurecimento na borda do aplainamento a g\u00e1s, a \u00e1rea de endurecimento tamb\u00e9m \u00e9 muito estreita e pode ser eliminada por soldagem. Portanto, a borda do aplainamento a g\u00e1s deste tipo de a\u00e7o n\u00e3o requer processamento mec\u00e2nico e pode ser soldada diretamente. O resultado \u00e9 essencialmente a mesma dureza da zona afetada pelo calor que a obtida pela soldagem ap\u00f3s a usinagem. <\/p>\n\n\n\n

Comparado ao a\u00e7o Q 235, o limite de escoamento do a\u00e7o 16Mn \u00e9 superior a 345 MPa, sendo superior ao do Q 235, portanto, a for\u00e7a de conforma\u00e7\u00e3o a frio \u00e9 maior que a do a\u00e7o Q 235. Para grandes espessuras de a\u00e7o laminado a quente, as propriedades de conforma\u00e7\u00e3o a frio podem ser significativamente melhoradas por normaliza\u00e7\u00e3o ou recozimento. No entanto, quando a espessura da chapa atinge uma determinada espessura (t \u2265 32), ela deve ser conformada a frio ap\u00f3s o tratamento t\u00e9rmico de al\u00edvio de tens\u00f5es. <\/p>\n\n\n\n

Quando aquecido a mais de 800 \u2103, pode obter boas propriedades de conforma\u00e7\u00e3o a quente, mas a temperatura de aquecimento do a\u00e7o 16Mn n\u00e3o deve exceder 900 \u2103, caso contr\u00e1rio, \u00e9 f\u00e1cil ocorrer superaquecimento, o que reduz a tenacidade ao impacto do a\u00e7o. <\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m disso, o a\u00e7o 16Mn \u00e9 tr\u00eas vezes mais aquecido por chama e resfriado a \u00e1gua ap\u00f3s as propriedades mec\u00e2nicas n\u00e3o sofrerem altera\u00e7\u00f5es significativas, com o material de base original com a mesma resist\u00eancia a danos fr\u00e1geis, portanto, o a\u00e7o pode ser aquecido por \u00e1gua e fogo ortop\u00e9dico, mas a estrutura de carga din\u00e2mica n\u00e3o \u00e9 adequada para aquecimento por \u00e1gua e fogo ortop\u00e9dico. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

\u25cf Chapas finas de a\u00e7o 15MnV e 15MnTi de 15MnV, com propriedades de cisalhamento e lamina\u00e7\u00e3o a frio semelhantes \u00e0s do a\u00e7o 16Mn, por\u00e9m, com espessura de \u2265 25 mm, as chapas de a\u00e7o laminadas a quente podem ser facilmente ocultadas na borda de cisalhamento devido ao cisalhamento causado pelo endurecimento a frio, causado por pequenas trincas. Essas trincas podem ter sido produzidas antes da sider\u00fargica. Portanto, os controles de qualidade devem ser refor\u00e7ados, mas, uma vez encontradas, as trincas devem ser removidas ap\u00f3s o corte a g\u00e1s ou processamento mec\u00e2nico. Al\u00e9m disso, as chapas laminadas a quente de a\u00e7o 15MnV mais espessas, laminadas a frio, s\u00e3o f\u00e1ceis de produzir fraturas e podem ser normalizadas em 930 ~ 1000 \u2103 para melhorar sua plasticidade e tenacidade, al\u00e9m de melhorar o desempenho da lamina\u00e7\u00e3o a frio. <\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m disso, este tipo de conforma\u00e7\u00e3o a quente de a\u00e7o e desempenho ortop\u00e9dico a quente, temperatura de aquecimento de 850 ~ 1100 \u2103 de conforma\u00e7\u00e3o a quente, aquecimento m\u00faltiplo no impacto da resist\u00eancia ao escoamento n\u00e3o \u00e9 significativo; e bom desempenho de corte a g\u00e1s, desempenho de aplainamento a g\u00e1s de arco de carbono tamb\u00e9m \u00e9 bom, aplainamento a g\u00e1s de arco de carbono no desempenho de juntas soldadas sem efeitos adversos. <\/p>\n\n\n\n

Com o mesmo desempenho de processo do a\u00e7o da classe 15MnV, tamb\u00e9m inclui 15MnTi, 15MnVCu, 15MnVRE, 15MnNTiCu, etc. <\/p>\n\n\n\n

\u25cf09Mn2Cu, 09Mn2. Este tipo de a\u00e7o tem melhor desempenho de estampagem a frio. Processo de lamina\u00e7\u00e3o a frio de chapas de a\u00e7o espessas de 09Mn2Cu, 09Mn2, 09Mn2Si, processo de prensagem a quente, corte a g\u00e1s, aplainamento a g\u00e1s de arco de carbono, endireitamento por chama e tamb\u00e9m Q235. <\/p>\n\n\n\n

\u25cf18MnMoNb. A sensibilidade ao entalhe deste tipo de a\u00e7o \u00e9 alta, e o corte a g\u00e1s tem tend\u00eancia a endurecer. Para evitar rachaduras durante a dobra, deve-se cortar a chapa de a\u00e7o a 580 \u2103, isolando-a por 1 hora e realizando o recozimento para al\u00edvio de tens\u00f5es. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

Desempenho do processo de a\u00e7o inoxid\u00e1vel<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Existem muitos tipos de a\u00e7o inoxid\u00e1vel, de acordo com a composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica pode ser dividido em duas categorias, a saber, a\u00e7o cromo e a\u00e7o n\u00edquel-cromo. O a\u00e7o cromo cont\u00e9m uma grande quantidade de cromo ou ent\u00e3o cont\u00e9m uma pequena quantidade de n\u00edquel, tit\u00e2nio e outros elementos; o a\u00e7o n\u00edquel-cromo cont\u00e9m uma grande quantidade de cromo e n\u00edquel ou ent\u00e3o cont\u00e9m uma pequena quantidade de tit\u00e2nio, molibd\u00eanio e outros elementos. De acordo com as diferentes organiza\u00e7\u00f5es metalogr\u00e1ficas, eles s\u00e3o divididos em v\u00e1rias categorias, como austen\u00edtico, ferr\u00edtico e martens\u00edtico. Devido \u00e0 diferente composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica e organiza\u00e7\u00e3o metalogr\u00e1fica, as propriedades mec\u00e2nicas de v\u00e1rios tipos de a\u00e7o inoxid\u00e1vel, propriedades qu\u00edmicas, propriedades f\u00edsicas tamb\u00e9m t\u00eam uma grande diferen\u00e7a, de modo que a aplica\u00e7\u00e3o da dificuldade do processo de material de a\u00e7o inoxid\u00e1vel aumentou relativamente. <\/p>\n\n\n\n

Existem dois tipos de a\u00e7o inoxid\u00e1vel comumente usados. <\/p>\n\n\n\n

Categoria A: a\u00e7o cromo martens\u00edtico, como 1Cr 13, 2Crl 3, 3Crl 3, 4Crl 3, etc. <\/p>\n\n\n\n

Categoria B: pertence ao a\u00e7o austen\u00edtico de n\u00edquel-cromo, como 1Cr18Ni9Ti, 1Cr18Ni9, etc. <\/p>\n\n\n\n

Os dois tipos de a\u00e7o inoxid\u00e1vel acima t\u00eam as seguintes propriedades de processamento. <\/p>\n\n\n\n

\u25cfPara obter boa plasticidade, o material deve ser submetido a um tratamento t\u00e9rmico, que deve ser feito em um estado macio. O tratamento t\u00e9rmico de amolecimento do a\u00e7o inoxid\u00e1vel Classe A \u00e9 o recozimento, enquanto o tratamento t\u00e9rmico de amolecimento do a\u00e7o inoxid\u00e1vel Classe B \u00e9 a t\u00eampera. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

\u25cf No estado macio, as propriedades mec\u00e2nicas dos dois tipos de a\u00e7o inoxid\u00e1vel apresentam boa processabilidade, especialmente com boa processabilidade de deforma\u00e7\u00e3o por estampagem, adequada para a deforma\u00e7\u00e3o do processo b\u00e1sico de estampagem. No entanto, as caracter\u00edsticas do material do a\u00e7o inoxid\u00e1vel em compara\u00e7\u00e3o com o a\u00e7o carbono comum s\u00e3o muito diferentes. Mesmo que o material de a\u00e7o inoxid\u00e1vel para estampagem profunda tenha uma plasticidade vertical das propriedades anisotr\u00f3picas muito menor do que o a\u00e7o carbono comum, e ao mesmo tempo, devido ao alto ponto de escoamento, o endurecimento por trabalho a frio \u00e9 s\u00e9rio, portanto, n\u00e3o apenas no processo de estampagem profunda \u00e9 f\u00e1cil produzir rugas, mas tamb\u00e9m o material da placa no canto c\u00f4ncavo da matriz da deforma\u00e7\u00e3o por flex\u00e3o e flex\u00e3o reversa causada pelo rebote, muitas vezes na parede lateral das pe\u00e7as para formar uma depress\u00e3o ou deflex\u00e3o. Portanto, para a estampagem profunda do a\u00e7o inoxid\u00e1vel, \u00e9 necess\u00e1rio ter uma for\u00e7a de compress\u00e3o muito alta e requer um ajuste cuidadoso do molde. <\/p>\n\n\n\n

Devido ao fen\u00f4meno de endurecimento a frio do a\u00e7o inoxid\u00e1vel ser muito forte, a estampagem profunda \u00e9 f\u00e1cil de produzir rugas, ent\u00e3o no processo de opera\u00e7\u00e3o real, para tomar algumas das seguintes medidas a fim de garantir a opera\u00e7\u00e3o suave da estampagem profunda: geralmente em cada estampagem profunda ap\u00f3s o recozimento intermedi\u00e1rio, o a\u00e7o inoxid\u00e1vel n\u00e3o \u00e9 como o a\u00e7o macio pode ser ap\u00f3s 3 ~ 5 vezes para recozimento intermedi\u00e1rio, geralmente ap\u00f3s cada estampagem profunda para recozimento intermedi\u00e1rio; deforma\u00e7\u00e3o de grandes pe\u00e7as de estampagem profunda, o final Ap\u00f3s a estampagem profunda e a conforma\u00e7\u00e3o, a ser seguido pela elimina\u00e7\u00e3o do tratamento t\u00e9rmico de estresse interno residual, caso contr\u00e1rio, as pe\u00e7as de estampagem profunda produzir\u00e3o rachaduras, para o estresse interno da especifica\u00e7\u00e3o do tratamento t\u00e9rmico \u00e9 uma temperatura de aquecimento de a\u00e7o inoxid\u00e1vel de 250 ~ 400 \u2103, B temperatura de aquecimento de a\u00e7o inoxid\u00e1vel de 350 ~ 450 \u2103 e, em seguida, na temperatura de isolamento acima de 1 ~ 3h; O m\u00e9todo de estampagem a quente pode obter melhores resultados t\u00e9cnicos e econ\u00f4micos. Por exemplo, para a\u00e7o inoxid\u00e1vel 1Cr18Ni9 aquecido a 80 ~ 120 \u2103, o endurecimento do material e a tens\u00e3o interna residual podem ser reduzidos, o que melhora o grau de deforma\u00e7\u00e3o por estampagem profunda e o coeficiente de estampagem. No entanto, o a\u00e7o inoxid\u00e1vel austen\u00edtico aquecido a uma temperatura mais alta (300 ~ 700 \u2103) n\u00e3o melhora ainda mais o processo de estampagem. Ao estampar pe\u00e7as complexas, deve-se optar por prensas hidr\u00e1ulicas, prensas hidr\u00e1ulicas comuns e outros equipamentos, para que n\u00e3o haja deforma\u00e7\u00e3o em altas velocidades de estampagem profunda (0,15 ~ 0,25 m\/s), o que pode proporcionar melhores resultados. <\/p>\n\n\n\n

\u25cfEm compara\u00e7\u00e3o com o a\u00e7o carbono ou metais n\u00e3o ferrosos, outra caracter\u00edstica da estampagem de a\u00e7o inoxid\u00e1vel \u00e9 a alta for\u00e7a de deforma\u00e7\u00e3o e o grande salto el\u00e1stico. Portanto, para garantir a precis\u00e3o do tamanho e da forma das pe\u00e7as estampadas, \u00e0s vezes \u00e9 necess\u00e1rio aumentar o corte, a corre\u00e7\u00e3o e o tratamento t\u00e9rmico necess\u00e1rios. <\/p>\n\n\n\n

\u25cfA resist\u00eancia ao escoamento do a\u00e7o inoxid\u00e1vel austen\u00edtico varia muito entre as diferentes variedades, portanto, no processo de cisalhamento e conforma\u00e7\u00e3o, preste aten\u00e7\u00e3o \u00e0 capacidade do equipamento de processamento. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

Desempenho de Processos de Metais N\u00e3o Ferrosos e Ligas<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Para metais n\u00e3o ferrosos e ligas no processo de conforma\u00e7\u00e3o em contato com o equipamento, a lisura da superf\u00edcie dos moldes apresenta requisitos maiores. <\/p>\n\n\n\n

\u25cfCobre e ligas de cobre. Cobre e ligas de cobre comumente utilizados s\u00e3o cobre puro, lat\u00e3o e bronze. O cobre puro e os lat\u00e3o de grau H62 e H68 t\u00eam um bom processo de estampagem, sendo o endurecimento a frio mais intenso em compara\u00e7\u00e3o com o H62 do que com o H68. <\/p>\n\n\n\n

O bronze \u00e9 usado para resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o, molas e pe\u00e7as resistentes ao desgaste, e o desempenho varia consideravelmente entre os tipos. De modo geral, o bronze \u00e9 inferior ao lat\u00e3o para estampagem, e o bronze \u00e9 mais resistente que o lat\u00e3o para t\u00eampera a frio, exigindo recozimentos intermedi\u00e1rios frequentes. <\/p>\n\n\n\n

A maior parte do lat\u00e3o e do bronze no estado quente (600 ~ 800 \u2103 abaixo) tem um bom processo de estampagem, mas o aquecimento trar\u00e1 muitos inconvenientes para a produ\u00e7\u00e3o, e o cobre e muitas ligas de cobre no estado de 200 ~ 400 \u2103, mas a plasticidade do que a temperatura ambiente tem uma grande redu\u00e7\u00e3o e, portanto, geralmente n\u00e3o usam a estampagem em estado quente. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

\u25cfLigas de alum\u00ednio. As ligas de alum\u00ednio comumente usadas em componentes de chapa met\u00e1lica s\u00e3o principalmente alum\u00ednio duro, alum\u00ednio resistente \u00e0 ferrugem e alum\u00ednio forjado. <\/p>\n\n\n\n

O alum\u00ednio resistente \u00e0 ferrugem \u00e9 composto principalmente por ligas de alum\u00ednio-mangan\u00eas ou alum\u00ednio-magn\u00e9sio. O efeito do tratamento t\u00e9rmico \u00e9 muito fraco, sendo a resist\u00eancia melhorada apenas por meio do endurecimento a frio. Possui resist\u00eancia moderada e excelente plasticidade e resist\u00eancia \u00e0 corros\u00e3o. O alum\u00ednio duro e o alum\u00ednio forjado s\u00e3o ligas de alum\u00ednio que podem ser refor\u00e7adas por tratamento t\u00e9rmico. A maioria do alum\u00ednio forjado \u00e9 uma liga de alum\u00ednio-magn\u00e9sio-sil\u00edcio, com alta resist\u00eancia a quente, baixo efeito de refor\u00e7o por tratamento t\u00e9rmico e boa plasticidade no estado recozido, sendo adequada para estampagem e forjamento. O alum\u00ednio duro \u00e9 uma liga de alum\u00ednio-cobre-magn\u00e9sio com alta resist\u00eancia e bom efeito de refor\u00e7o por tratamento t\u00e9rmico. <\/p>\n\n\n\n

O alum\u00ednio resistente \u00e0 ferrugem pode ser recozido para obter a m\u00e1xima plasticidade, enquanto o alum\u00ednio duro e o alum\u00ednio forjado podem ser recozidos e temperados para obter a m\u00e1xima plasticidade. Eles apresentam maior plasticidade no estado temperado e melhor propriedade mec\u00e2nica geral para estampagem, proporcionando, portanto, um processo de estampagem melhor do que o recozido. <\/p>\n\n\n\n

Alum\u00ednio duro e alum\u00ednio forjado pertencem ao tratamento t\u00e9rmico que pode fortalecer a liga de alum\u00ednio, que possui uma caracter\u00edstica, ou seja, ap\u00f3s a t\u00eampera, com o tempo, gradualmente se fortalecem. Esse fen\u00f4meno \u00e9 chamado de "envelhecimento". O envelhecimento tem um certo processo de desenvolvimento e a taxa de desenvolvimento varia de um grau para outro. Como essas ligas de alum\u00ednio possuem as caracter\u00edsticas de envelhecimento, o processo de estampagem dessas ligas de alum\u00ednio deve ser conclu\u00eddo antes do desenvolvimento do envelhecimento. Geralmente, a oficina exige que o processo seja conclu\u00eddo dentro de 1,5 hora ap\u00f3s a t\u00eampera. <\/p>\n\n\n\n

Em ligas de alum\u00ednio, ligas de alum\u00ednio e magn\u00e9sio (principalmente alum\u00ednio resistente \u00e0 ferrugem) s\u00e3o endurecidas a frio com mais for\u00e7a, portanto, ao utilizar esses materiais na fabrica\u00e7\u00e3o de pe\u00e7as complexas, geralmente s\u00e3o necess\u00e1rios de 1 a 3 recozimentos intermedi\u00e1rios. Ap\u00f3s a estampagem profunda e a conforma\u00e7\u00e3o, o recozimento final \u00e9 realizado para eliminar tens\u00f5es internas. <\/p>\n\n\n\n

Para melhorar a processabilidade, a estampagem tamb\u00e9m \u00e9 utilizada na produ\u00e7\u00e3o de ligas de alum\u00ednio a quente. A estampagem a quente \u00e9 usada principalmente para materiais endurecidos a frio. Ap\u00f3s o aquecimento (cerca de 100-200 \u00b0C), o material ret\u00e9m parte de sua t\u00eampera a frio e melhora sua plasticidade, o que melhora o grau de deforma\u00e7\u00e3o da estampagem e a precis\u00e3o dimensional das pe\u00e7as estampadas. <\/p>\n\n\n\n

Durante a estampagem a quente, a temperatura de aquecimento deve ser rigorosamente controlada: temperaturas muito baixas causar\u00e3o rachaduras nas pe\u00e7as estampadas, e muito altas causar\u00e3o uma redu\u00e7\u00e3o acentuada na resist\u00eancia e tamb\u00e9m rachaduras. Durante o processo de estampagem, a matriz convexa tende a superaquecer e, quando ultrapassa uma determinada temperatura, o material de estampagem amolece fortemente e causa fratura na pe\u00e7a estampada. Manter a temperatura da matriz convexa abaixo de 50 a 75 \u00b0C pode melhorar o grau de deforma\u00e7\u00e3o da estampagem a quente. Na estampagem a quente, devem ser utilizados lubrificantes especiais resistentes ao calor. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>\n\n\n\n

\u25cfTit\u00e2nio e ligas de tit\u00e2nio. Tit\u00e2nio e ligas de tit\u00e2nio s\u00e3o menos process\u00e1veis, apresentam maior resist\u00eancia, altas for\u00e7as de deforma\u00e7\u00e3o e forte endurecimento por trabalho a frio, sendo utilizados principalmente para estampagem a quente, com exce\u00e7\u00e3o de algumas classes que podem ser estampadas a frio para pe\u00e7as com pouca deforma\u00e7\u00e3o. A temperatura de aquecimento para estampagem a quente \u00e9 alta (300-750 \u00b0C) e varia de acordo com a classe. Temperaturas de aquecimento muito altas tornar\u00e3o o material quebradi\u00e7o e n\u00e3o s\u00e3o prop\u00edcias \u00e0 estampagem. Como o tit\u00e2nio \u00e9 um elemento quimicamente muito ativo, a temperatura necess\u00e1ria para a qu\u00edmica de oxig\u00eanio, hidrog\u00eanio e nitrog\u00eanio n\u00e3o \u00e9 alta, e os compostos gerados com oxig\u00eanio, hidrog\u00eanio e nitrog\u00eanio s\u00e3o os principais fatores que produzem fragilidade; portanto, o aquecimento de tit\u00e2nio e ligas \u00e9 estritamente limitado. Quando o processamento em alta temperatura for necess\u00e1rio, ele deve ser realizado em um g\u00e1s de prote\u00e7\u00e3o ou em uma embalagem totalmente protegida e sem vazamentos para aquecimento integral. Ao operar pe\u00e7as estampadas de tit\u00e2nio e ligas de tit\u00e2nio, deve-se adotar a menor velocidade de estampagem poss\u00edvel. <\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m disso, o tit\u00e2nio pode ser cortado por m\u00e9todos mec\u00e2nicos, como serragem, corte de \u00e1gua de alta press\u00e3o, torno, m\u00e1quinas-ferramentas de corte de tubos, etc., a velocidade de serragem deve ser lenta, nunca use chama de oxig\u00eanio-acetileno e outros gases de corte por aquecimento, mas tamb\u00e9m n\u00e3o deve usar o corte de serra de roda, para evitar a zona afetada pelo calor da incis\u00e3o pela polui\u00e7\u00e3o do g\u00e1s, ao mesmo tempo, a incis\u00e3o na rebarba \u00e9 muito grande, mas tamb\u00e9m para aumentar o processo de processamento da rebarba. <\/p>\n\n\n\n

Tubos de tit\u00e2nio e ligas de tit\u00e2nio podem ser dobrados a frio, mas o fen\u00f4meno de rebote \u00e9 \u00f3bvio. Geralmente, \u00e0 temperatura ambiente, \u00e9 de duas a tr\u00eas vezes maior que o do a\u00e7o inoxid\u00e1vel. Portanto, a dobra a frio de tubos de tit\u00e2nio deve lidar com a quantidade de rebote. Al\u00e9m disso, o raio de curvatura dos tubos de tit\u00e2nio n\u00e3o deve ser inferior a 3,5 vezes o di\u00e2metro externo do tubo. A fim de evitar o aparecimento local de elipticidade super pobre ou o fen\u00f4meno de enrugamento, a dobra a frio pode ser preenchida com areia de rio seca no tubo e compactada com um martelo de madeira ou martelo de cobre. Para a dobra a frio, o mandril deve ser adicionado. Para a dobra a quente, a temperatura de pr\u00e9-aquecimento deve ser de 200 a 300 \u2103. <\/p>\n\n\n\n

Para flangeamento de 90\u00b0, devem ser utilizados tr\u00eas conjuntos de moldes de 30\u00b0, 60\u00b0 e 90\u00b0 prensados em etapas para evitar trincas. <\/p>\n\n\n\n

\"Propriedades<\/figure>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

No mundo da fabrica\u00e7\u00e3o de metais, compreender as propriedades do processo de materiais de chapa met\u00e1lica comumente usados \u00e9 essencial para alcan\u00e7ar<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":55156,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_jetpack_memberships_contains_paid_content":false,"footnotes":""},"categories":[180],"tags":[323,325,322,324],"class_list":["post-28098","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-blog","tag-alloy-steels","tag-non-ferrous-metals","tag-ordinary-carbon-structural-steel","tag-stainless-steels"],"jetpack_featured_media_url":"https:\/\/www.harsle.com\/wp-content\/uploads\/2024\/10\/Process-Properties-Of-Commonly-Used-Sheet-Metal-Materials.png","jetpack_sharing_enabled":true,"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/28098","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=28098"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/28098\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media\/55156"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=28098"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=28098"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=28098"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}