{"id":31021,"date":"2024-10-08T09:07:32","date_gmt":"2024-10-08T09:07:32","guid":{"rendered":"https:\/\/www.harsle.com\/?p=31021"},"modified":"2024-11-27T01:05:08","modified_gmt":"2024-11-27T01:05:08","slug":"what-need-to-know-about-induction-bends","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/what-need-to-know-about-induction-bends\/","title":{"rendered":"O que voc\u00ea precisa saber sobre curvas de indu\u00e7\u00e3o"},"content":{"rendered":"

Objetivo das curvas de indu\u00e7\u00e3o<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

O objetivo principal da indu\u00e7\u00e3o flex\u00e3o<\/a> \u00e9 que os resultados finais de integridade (propriedades e defeitos do material) e dimens\u00f5es sejam alcan\u00e7ados conforme acordado. Isso requer controle avan\u00e7ado do processo sobre os principais par\u00e2metros de fabrica\u00e7\u00e3o de temperatura, velocidade e taxa de resfriamento, bem como os importantes procedimentos de in\u00edcio e parada, a fim de alcan\u00e7ar resultados consistentes e aceit\u00e1veis.<\/p>\n\n\n\n

Simplificando, o processo de curvas de indu\u00e7\u00e3o<\/a> pode ser descrito como: come\u00e7ando com o tubo reto carregado no m\u00e1quina de dobrar<\/a> e fixado ao bra\u00e7o de dobra no raio de curvatura necess\u00e1rio; a energia de indu\u00e7\u00e3o \u00e9 aplicada e, quando a temperatura necess\u00e1ria \u00e9 atingida, o tubo \u00e9 impulsionado para frente em velocidade controlada para iniciar a dobra. O bra\u00e7o de dobra fornece o momento de curvatura necess\u00e1rio para curvar o tubo no raio fixado; e a dobra progride em um processo cont\u00ednuo e uniforme at\u00e9 que o \u00e2ngulo de curvatura necess\u00e1rio seja atingido.<\/p>\n\n\n\n

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Etapas do processo<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Na realidade, o processo de dobramento por indu\u00e7\u00e3o \u00e9, obviamente, muito mais complexo \u2013 especialmente para aplica\u00e7\u00f5es de ponta, onde o esfor\u00e7o despendido antes da fabrica\u00e7\u00e3o de qualquer uma das dobras de produ\u00e7\u00e3o pode ser muito extenso. Para um tubo de linha de grau X t\u00edpico, o processo envolveria uma avalia\u00e7\u00e3o cuidadosa de todos os fatores que afetam o processo de dobramento, incluindo: tamanho e grau do tubo, tipo de tubo (sem costura ou soldado), composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica, estimativa dos prov\u00e1veis par\u00e2metros de fabrica\u00e7\u00e3o; condi\u00e7\u00f5es de servi\u00e7o; propriedades metal\u00fargicas e dimensionais necess\u00e1rias e, portanto, exame cr\u00edtico das propriedades iniciais necess\u00e1rias. O tubo a ser dobrado teria a superf\u00edcie preparada por jateamento abrasivo, examinada visualmente e inspecionada quanto \u00e0 espessura da parede e defeitos. <\/p>\n\n\n\n

A bobina de indu\u00e7\u00e3o seria projetada para desempenho ideal e uma abordagem sistem\u00e1tica para testes de indu\u00e7\u00e3o seria realizada, seguida por uma fabrica\u00e7\u00e3o de dobras para testes de qualifica\u00e7\u00e3o totalmente controlada, com programa\u00e7\u00e3o de procedimentos de partida e parada autom\u00e1ticas; inspe\u00e7\u00f5es e testes mec\u00e2nicos. Ap\u00f3s a aprova\u00e7\u00e3o dos resultados da dobra do teste de qualifica\u00e7\u00e3o, o tubo-m\u00e3e de produ\u00e7\u00e3o seria preparado e inspecionado e, em seguida, dobrado por indu\u00e7\u00e3o como "clones" do procedimento aprovado. As dobras conclu\u00eddas seriam usinadas com extremidades chanfradas, testadas e inspecionadas, revestidas conforme especificado e etiquetadas. A documenta\u00e7\u00e3o seria reunida em um relat\u00f3rio consolidado de dados de fabrica\u00e7\u00e3o, detalhando todos os aspectos da fabrica\u00e7\u00e3o, testes e inspe\u00e7\u00f5es.<\/p>\n\n\n\n

Cada projeto representa um conjunto \u00fanico de circunst\u00e2ncias que devem ser definidas e uma Especifica\u00e7\u00e3o de Procedimento de Fabrica\u00e7\u00e3o (MPS) adequada deve ser desenvolvida. A experi\u00eancia desempenha um papel importante na avalia\u00e7\u00e3o de propostas de dobra e na informa\u00e7\u00e3o ao cliente, o mais breve poss\u00edvel, sobre quaisquer riscos ou problemas a serem considerados. Dados hist\u00f3ricos s\u00e3o valiosos para economizar tempo e reduzir custos na determina\u00e7\u00e3o de par\u00e2metros de processo adequados.<\/p>\n\n\n\n

Capacidade de flex\u00e3o<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

O tamanho e a disponibilidade da indu\u00e7\u00e3o m\u00e1quinas de dobrar<\/a> regula o tamanho e a disponibilidade das curvas por indu\u00e7\u00e3o. Internacionalmente, a capacidade de curvatura por indu\u00e7\u00e3o abrange tubos de DN50 a mais de DN1600, com espessuras de parede de 3 mm a 150 mm. Existe uma ampla gama de tipos de m\u00e1quinas \u2013 muitas delas s\u00e3o projetos \u00fanicos, com capacidades e controles de processo variados. A capacidade de curvatura de qualquer m\u00e1quina \u00e9 uma combina\u00e7\u00e3o complexa de di\u00e2metro do tubo, espessura da parede, tipo de material, raio de curvatura; e os par\u00e2metros de processamento apropriados de temperatura, velocidade e resfriamento; e requisitos dimensionais.<\/p>\n\n\n\n

Na Austr\u00e1lia, a capacidade de dobra por indu\u00e7\u00e3o dispon\u00edvel atualmente \u00e9 baseada na m\u00e1quina de dobra por indu\u00e7\u00e3o da Inductabend, com di\u00e2metro m\u00e1ximo nominal de tubo e espessura de parede de DN900 e 100 mm, respectivamente (isso n\u00e3o deve ser interpretado como capacidade de dobrar tubos DN900 com espessura de parede de 100 mm). Os raios de curvatura dispon\u00edveis na m\u00e1quina da Inductabend, dependendo do tamanho do tubo, variam de 100 mm a 12.500 mm, podendo chegar a 1,5 D. Raios maiores s\u00e3o poss\u00edveis utilizando t\u00e9cnicas n\u00e3o convencionais.<\/p>\n\n\n\n

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Capacidade de flex\u00e3o<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Recomenda-se cautela na interpreta\u00e7\u00e3o dos gr\u00e1ficos de capacidade de curvas por indu\u00e7\u00e3o, pois eles n\u00e3o fornecem nenhuma indica\u00e7\u00e3o dos n\u00edveis de controle de processo que podem ser necess\u00e1rios para atingir as propriedades do material necess\u00e1rias e dimens\u00f5es consistentes ao longo do arco da curva. As m\u00e1quinas da Inductabend foram configuradas especificamente para o controle aprimorado do processo, necess\u00e1rio para a fabrica\u00e7\u00e3o de curvas de alta qualidade para tubula\u00e7\u00f5es a partir de tubos de a\u00e7o carbono de alto grau X para a ind\u00fastria de tubula\u00e7\u00f5es.<\/p>\n\n\n\n

Como o aquecimento por indu\u00e7\u00e3o \u00e9 usado para dobra a quente?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A beleza do aquecimento por indu\u00e7\u00e3o reside no fato de ser um aquecimento controlado e focado, sem contato. O aquecimento por indu\u00e7\u00e3o, aplicado ao processo de curvas por indu\u00e7\u00e3o, \u00e9 configurado como uma \u00fanica bobina de indu\u00e7\u00e3o para aquecer uma faixa circunferencial relativamente estreita do tubo. A bobina de indu\u00e7\u00e3o gera um intenso fluxo magn\u00e9tico localizado e "induz" uma corrente el\u00e9trica a circular dentro da parede do tubo diretamente abaixo da bobina de indu\u00e7\u00e3o, sem deixar magnetismo residual.<\/p>\n\n\n\n

A corrente circulante induzida e a resistividade do material do tubo geram eficientemente o calor necess\u00e1rio para a dobra a quente. A bobina de indu\u00e7\u00e3o pode ser projetada para gerar diversos efeitos de aquecimento, como uma faixa de calor estreita ou larga, para levar em conta a condu\u00e7\u00e3o de calor em paredes espessas do tubo; e com diversas configura\u00e7\u00f5es de resfriamento por aspers\u00e3o de \u00e1gua ou ar for\u00e7ado, dependendo dos requisitos espec\u00edficos.<\/p>\n\n\n\n

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O sistema de serpentina de indu\u00e7\u00e3o e aspers\u00e3o de \u00e1gua de resfriamento, conforme mostrado no diagrama, baseia-se na \u00e1gua pulverizada da bobina de indu\u00e7\u00e3o diretamente sobre a superf\u00edcie externa da curva do tubo, \u00e0 medida que emerge da bobina de indu\u00e7\u00e3o. A diferen\u00e7a na temperatura de pico e na taxa de resfriamento entre a parte externa (O), a parede m\u00e9dia (M) e a parte interna (I) seria maior para tubos de parede espessa.<\/p>\n\n\n\n

Como a flex\u00e3o por indu\u00e7\u00e3o afeta as dimens\u00f5es?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A distor\u00e7\u00e3o do tubo na \u00e1rea de curvatura devido a curvaturas por indu\u00e7\u00e3o inclui ovaliza\u00e7\u00e3o e afinamento da parede na \u00e1rea extra da curvatura e um aumento correspondente na espessura da parede na \u00e1rea intradomiciliar da curvatura. As distor\u00e7\u00f5es esperadas para a curvatura geral podem ser estimadas a partir de tabelas. As distor\u00e7\u00f5es reais podem variar dos valores previstos devido aos requisitos espec\u00edficos do processo de curvatura por indu\u00e7\u00e3o, como velocidade, temperatura, m\u00e9todo de resfriamento, projeto da bobina e tipo de material.<\/p>\n\n\n\n

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Curvas de indu\u00e7\u00e3o para tubula\u00e7\u00f5es t\u00eam raios de curvatura t\u00edpicos entre 10D e 5D, mas podem ser t\u00e3o estreitos quanto 3D. Para esses raios, o afinamento esperado da parede em fun\u00e7\u00e3o da espessura inicial real da parede seria de 7%, 11% e 15%, respectivamente. <\/p>\n\n\n\n

Para atender a requisitos espec\u00edficos do projeto, pode ser necess\u00e1rio utilizar tubos mais espessos ou selecionar raios de curvatura maiores. Em muitos projetos, ser\u00e1 poss\u00edvel alocar tubos com paredes mais grossas para as curvas de indu\u00e7\u00e3o por meio de uma toler\u00e2ncia planejada para tubos adicionais com paredes mais grossas encomendados para locais de classe especial, como cruzamentos, etc.<\/p>\n\n\n\n

Como a flex\u00e3o por indu\u00e7\u00e3o afeta as propriedades do material?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Existem tr\u00eas par\u00e2metros principais de processo para dobras por indu\u00e7\u00e3o que afetam as propriedades do material: velocidade, temperatura de pico e taxa de resfriamento. Os par\u00e2metros secund\u00e1rios do processo, que s\u00e3o muito espec\u00edficos de m\u00e1quina para m\u00e1quina e dependem da sofistica\u00e7\u00e3o do processo de controle de cada m\u00e1quina, s\u00e3o os procedimentos de partida e parada. Uma vez qualificados, esses par\u00e2metros devem ser definidos como par\u00e2metros-alvo para todas as dobras de produ\u00e7\u00e3o subsequentes.<\/p>\n\n\n\n

Tubo de linha HFW de alta resist\u00eancia<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Os a\u00e7os modernos para tubos de linha HFW s\u00e3o a\u00e7os microligados com teor de carbono relativamente baixo. As dobras por indu\u00e7\u00e3o s\u00e3o geralmente realizadas na faixa de temperatura de 875 \u00b0C a 1075 \u00b0C, acima da temperatura de austenitiza\u00e7\u00e3o, onde ocorre a recristaliza\u00e7\u00e3o. Nessa faixa de temperatura, a dissolu\u00e7\u00e3o dos elementos microligados aumenta com a temperatura. Para uma dada composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica inicial, a temperatura de pico atingida durante o aquecimento por indu\u00e7\u00e3o e a taxa de resfriamento determinam as propriedades do material resultante. A rela\u00e7\u00e3o estabelecida entre o aumento da resist\u00eancia e da dureza com o aumento da temperatura e\/ou da taxa de resfriamento \u00e9 complexa e n\u00e3o \u00e9 o ponto de discuss\u00e3o detalhada aqui \u2013 basta dizer que o mecanismo de refor\u00e7o \u00e9 uma combina\u00e7\u00e3o de efeitos do tamanho do gr\u00e3o, a solu\u00e7\u00e3o e a reprecipita\u00e7\u00e3o de constituintes microligados e a forma\u00e7\u00e3o de produtos de transforma\u00e7\u00e3o em baixa temperatura.<\/p>\n\n\n\n

Para atingir com confian\u00e7a alta resist\u00eancia e tenacidade diretamente da m\u00e1quina de dobra por indu\u00e7\u00e3o, a temperatura m\u00e1xima e a taxa de resfriamento precisam ser cuidadosamente controladas e esse processo deve ser determinado e apoiado por testes f\u00edsicos. <\/p>\n\n\n\n

Para uma velocidade fixa e taxa de resfriamento constante, a temperatura m\u00e1xima \u00e9 controlada pelo n\u00edvel de pot\u00eancia de indu\u00e7\u00e3o aplicada durante o processo de dobra. A taxa de resfriamento \u00e9 determinada pela velocidade de dobra e pelo sistema de pulveriza\u00e7\u00e3o de \u00e1gua de resfriamento, que inclui press\u00e3o, volume, aberturas, etc.<\/p>\n\n\n\n

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Os diagramas acima ilustram o efeito da espessura da parede e da taxa inferida de resfriamento e da temperatura m\u00e1xima de flex\u00e3o por indu\u00e7\u00e3o na dureza na superf\u00edcie externa (dissipador de calor), na parede m\u00e9dia e na superf\u00edcie interna.<\/p>\n\n\n\n

E quanto ao tratamento t\u00e9rmico p\u00f3s-curvatura?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Uma considera\u00e7\u00e3o importante para dobras por indu\u00e7\u00e3o \u00e9 o uso de tratamentos t\u00e9rmicos p\u00f3s-dobramento, incluindo normaliza\u00e7\u00e3o, recozimento, revenimento e t\u00eampera e revenimento.<\/p>\n\n\n\n

Em alguns casos, pode haver um conflito entre os par\u00e2metros do processo de dobra necess\u00e1rios para atingir as propriedades do material \u2013 por exemplo, em tubos de alta resist\u00eancia com paredes espessas, os par\u00e2metros do processo necess\u00e1rios para atingir o limite de escoamento e a resist\u00eancia \u00e0 tra\u00e7\u00e3o podem fazer com que os limites de dureza da superf\u00edcie externa sejam excedidos. E a \u00fanica maneira de resolver esse problema pode ser a aplica\u00e7\u00e3o de um tratamento t\u00e9rmico p\u00f3s-dobramento. O tratamento t\u00e9rmico tamb\u00e9m pode resolver um impasse em que os par\u00e2metros do processo necess\u00e1rios para limitar o afinamento da parede (a dobra \u00e9 formada com extradorso muito frio) em uma aplica\u00e7\u00e3o cr\u00edtica n\u00e3o atingem a resist\u00eancia necess\u00e1ria do material.<\/p>\n\n\n\n

O tratamento t\u00e9rmico p\u00f3s-dobramento \u00e9 limitado pelo tamanho e pela disponibilidade de fornos adequados. Existem poucos fornos dispon\u00edveis capazes de tratar curvas por indu\u00e7\u00e3o feitas de tubos de grande di\u00e2metro. Isso se aplica especialmente a curvas que exigem tratamentos t\u00e9rmicos de t\u00eampera e revenimento.<\/p>\n\n\n\n

O uso incorreto de tratamentos t\u00e9rmicos de revenimento p\u00f3s-dobramento pode causar mais problemas do que solu\u00e7\u00f5es \u2013 em particular, um tratamento t\u00e9rmico de revenimento necess\u00e1rio para a \u00e1rea de dobra pode afetar negativamente a tangente reta n\u00e3o dobrada em cada extremidade da dobra.<\/p>\n\n\n\n

Devido \u00e0 faixa de tamanho do tubo HFW (di\u00e2metro limitado e espessura de parede relativamente baixa) e ao fato de que a qu\u00edmica \u00e9 geralmente bem adequada ao processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o, o tratamento t\u00e9rmico raramente \u00e9 necess\u00e1rio para dobras por indu\u00e7\u00e3o formadas a partir de tubos HFW.<\/p>\n\n\n\n

Como o tubo-m\u00e3e afeta a curvatura a quente?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Para entender onde est\u00e3o os limites e riscos da dobra por indu\u00e7\u00e3o de dutos, \u00e9 importante entender as caracter\u00edsticas dos v\u00e1rios tipos de tubos e como eles se relacionam com o processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Tubo de linha HFW<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A maioria das curvas de indu\u00e7\u00e3o de dutos de transmiss\u00e3o na Austr\u00e1lia s\u00e3o baseadas em tubos soldados de alta frequ\u00eancia (HFW) com uma variedade de espessuras de parede e graus, de modo que as propriedades necess\u00e1rias do material podem ser produzidas diretamente pela m\u00e1quina de curvatura por indu\u00e7\u00e3o sem quaisquer tratamentos adicionais.<\/p>\n\n\n\n

Para tubos de a\u00e7o HFW na faixa de tamanho de DN100 a DN600, espessura de parede de at\u00e9 14,3 mm e graus de soldabilidade de X42 a X80, o projetista deve ter plena confian\u00e7a de que as curvas de indu\u00e7\u00e3o podem ser produzidas com propriedades de material equivalentes \u00e0s do tubo-m\u00e3e. Os tubos de a\u00e7o fabricados em modernas f\u00e1bricas de tubos HFW s\u00e3o produzidos a partir de tiras de a\u00e7o laminadas com controle termomec\u00e2nico, com produtos qu\u00edmicos que atendem aos requisitos de grau e soldabilidade de costura de alta velocidade. <\/p>\n\n\n\n

A qu\u00edmica dos tubos HFW \u00e9 geralmente adequada aos requisitos do processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o. Isso pode ser parcialmente explicado pelo fato de as modernas usinas de tubos HFW utilizarem aquecimento por indu\u00e7\u00e3o em linha para o processo de tratamento t\u00e9rmico de recozimento da costura de solda. Esse tratamento de recozimento \u2013 embora em temperatura e velocidade diferentes \u2013 n\u00e3o \u00e9 diferente do efeito t\u00e9rmico do processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o nas propriedades do material.<\/p>\n\n\n\n

Tubo SAW<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Tubos SAW de maior di\u00e2metro e paredes mais pesadas podem retardar o processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o e, portanto, restringir a faixa para os diversos par\u00e2metros do processo. Isso \u00e9 particularmente verdadeiro para materiais de alto grau X, que exigem temperaturas mais altas e taxas de resfriamento mais r\u00e1pidas, derivadas de velocidades de processo mais r\u00e1pidas. Para tubos de grande di\u00e2metro e paredes mais pesadas, propriedades de alta resist\u00eancia podem n\u00e3o ser alcan\u00e7adas sem um aumento correspondente na composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica do tubo para garantir que o material do tubo seja suficientemente responsivo (endurec\u00edvel) \u00e0 temperatura de pico mais baixa no furo do tubo e \u00e0 taxa de resfriamento mais lenta.<\/p>\n\n\n\n

Sem costura<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Obter propriedades de alta resist\u00eancia diretamente da m\u00e1quina de dobra por indu\u00e7\u00e3o tende a ser mais problem\u00e1tico para tubos sem costura em compara\u00e7\u00e3o ao tamanho e grau equivalentes de tubos soldados.<\/p>\n\n\n\n

Tubos de a\u00e7o carbono sem costura de alta resist\u00eancia s\u00e3o fabricados de forma bem diferente da utilizada para a fabrica\u00e7\u00e3o de tubos a partir de chapas ou tiras laminadas. Os tubos sem costura s\u00e3o conformados a quente para atingir o di\u00e2metro e a espessura de parede necess\u00e1rios; em seguida, s\u00e3o tratados termicamente para atingir a resist\u00eancia e a tenacidade necess\u00e1rias. As f\u00e1bricas de tubos projetam naturalmente a qu\u00edmica dos tubos para se adequar ao r\u00e1pido processo de t\u00eampera e tratamento t\u00e9rmico interno e externo.<\/p>\n\n\n\n

A dobra por indu\u00e7\u00e3o \u00e9 praticamente limitada ao resfriamento externo por pulveriza\u00e7\u00e3o de \u00e1gua (ou seja, apenas de um lado) a velocidades relativamente baixas e, portanto, n\u00e3o consegue atingir a mesma taxa de t\u00eampera que as f\u00e1bricas de tubos. Para tubos sem costura de alta resist\u00eancia com qu\u00edmica pobre e espessuras de parede acima de 13 mm, pode ser necess\u00e1rio realizar um tratamento t\u00e9rmico de t\u00eampera e revenimento p\u00f3s-dobramento em todo o corpo, caso contr\u00e1rio, apenas propriedades de material degradadas podem ser obtidas no processo de dobra.<\/p>\n\n\n\n

Qu\u00edmica de Cachimbos<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Como foi demonstrado, a qu\u00edmica desempenha um papel importante na obten\u00e7\u00e3o das propriedades necess\u00e1rias para a tubula\u00e7\u00e3o \u2013 este \u00e9 particularmente o caso de curvas de indu\u00e7\u00e3o de alta resist\u00eancia de tubos de parede grossa.<\/p>\n\n\n\n

A Norma para Dutos Offshore \u2013 DNV OS F101 estabelece as composi\u00e7\u00f5es qu\u00edmicas m\u00e1ximas permitidas para diversos graus de tubos de linha (sem costura e soldados, tabelas 6.1 e 6.2) e tubos-m\u00e3e para dobramento por indu\u00e7\u00e3o (tabela 7.5). A tend\u00eancia de permitir composi\u00e7\u00f5es qu\u00edmicas mais elevadas para graus mais elevados \u00e9 claramente evidente. A porcentagem m\u00e1xima permitida dos principais constituintes de carbono e mangan\u00eas, bem como dos elementos microligantes de ni\u00f3bio, tit\u00e2nio e van\u00e1dio, aumenta com o grau de resist\u00eancia.<\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m disso, observa-se que, para curvas de indu\u00e7\u00e3o, \u00e9 permitida uma composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica mais elevada do que para tubos sem costura de grau equivalente; e ainda mais do que para tubos soldados. Essas tend\u00eancias s\u00e3o mais evidentes no consequente aumento do equivalente m\u00e1ximo de carbono permitido (CEQ) para cada grau e tipo. A nota de rodap\u00e9 de cada tabela indica que a composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica m\u00e1xima permitida \u00e9 aplic\u00e1vel a espessuras de parede bastante elevadas.<\/p>\n\n\n\n

Espessura da parede do tubo<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A espessura real da parede comparada \u00e0 espessura \u201cnominal\u201d da parede e as varia\u00e7\u00f5es na espessura da parede podem ser bem diferentes entre tubos soldados e tubos sem costura.<\/p>\n\n\n\n

Tubos soldados s\u00e3o feitos de chapas e, como tal, ter\u00e3o uma espessura de parede muito uniforme ao longo do tubo e ao redor de sua circunfer\u00eancia, com algum espessamento na zona de solda. Como as f\u00e1bricas de tubos gostam de economizar, pode-se esperar que a espessura real da parede do tubo soldado seja quase invariavelmente igual ou ligeiramente inferior ao valor nominal.<\/p>\n\n\n\n

A espessura da parede de tubos sem costura depende da qualidade da m\u00e1quina de fabrica\u00e7\u00e3o de tubos e pode ser muito mais vari\u00e1vel do que a de tubos soldados. A espessura da parede pode variar bastante ao longo da circunfer\u00eancia e do comprimento do tubo; e entre juntas de tubos, devido \u00e0 mesma temperatura. O furo pode ser exc\u00eantrico em rela\u00e7\u00e3o ao di\u00e2metro externo, resultando em lados mais grossos e mais finos para o tubo; e as sali\u00eancias no furo podem resultar em \u00e1reas grossas e finas imediatamente adjacentes na parede do tubo.<\/p>\n\n\n\n

Al\u00e9m de tudo isso, \u00e9 claro que qualquer marca ou defeito diminuir\u00e1 ainda mais a espessura da parede. As expectativas quanto \u00e0 espessura real da parede do tubo-m\u00e3e em compara\u00e7\u00e3o com o valor nominal devem geralmente ser pessimistas \u2013 n\u00e3o otimistas!<\/p>\n\n\n\n

O que pode dar errado com curvas fechadas?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Os problemas que podem ocorrer s\u00e3o basicamente divididos em dois grupos: aqueles relacionados ao tubo-m\u00e3e; e aqueles relacionados ao processo de dobra \u2013 sejam os par\u00e2metros do processo ou aqueles decorrentes de falhas e configura\u00e7\u00f5es incorretas ou defeitos detectados nas dobras.<\/p>\n\n\n\n

As inspe\u00e7\u00f5es desempenham um papel vital na fabrica\u00e7\u00e3o de curvas por indu\u00e7\u00e3o. As dimens\u00f5es da se\u00e7\u00e3o podem ser medidas com o uso de paqu\u00edmetros e pigs para ovaliza\u00e7\u00e3o e circularidade; e t\u00e9cnicas ultrass\u00f4nicas para espessura de parede. A integridade da curva pode ser verificada por t\u00e9cnicas n\u00e3o destrutivas, incluindo inspe\u00e7\u00e3o visual; inspe\u00e7\u00e3o por part\u00edculas magn\u00e9ticas, ultrass\u00f4nica, radiogr\u00e1fica e por l\u00edquido penetrante; ensaios de dureza superficial e ensaios hidrost\u00e1ticos. J\u00e1 as propriedades do material da curva podem ser inferidas pela rela\u00e7\u00e3o entre os principais par\u00e2metros de fabrica\u00e7\u00e3o entre a curva de teste de qualifica\u00e7\u00e3o e as curvas de produ\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Tubo M\u00e3e<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Defeitos<\/p>\n\n\n\n

Defeitos no tubo-m\u00e3e podem ser agravados pelo processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o. A dobra por indu\u00e7\u00e3o n\u00e3o transforma uma orelha de porco em uma bolsa de seda \u2013 o que voc\u00ea come\u00e7a determina em grande parte o que voc\u00ea vai obter no final.<\/p>\n\n\n\n

O defeito mais comum em tubos \u00e9 devido ao manuseio inadequado, causando sulcos e amassados. Obviamente, tubos de parede fina s\u00e3o mais suscet\u00edveis a danos do que tubos de parede grossa. Para tubos HFW, inclus\u00f5es laminadas e falta de fus\u00e3o ou rachaduras na regi\u00e3o da solda s\u00e3o poss\u00edveis, mas geralmente muito raras.<\/p>\n\n\n\n

Tubos sem costura podem apresentar lamina\u00e7\u00f5es e lascas superficiais que s\u00e3o reveladas durante a prepara\u00e7\u00e3o para jateamento de areia e dobramento a quente. Esses defeitos s\u00e3o raros, mas podem afetar trechos inteiros \u2013 e at\u00e9 mesmo m\u00faltiplos trechos sob o mesmo calor \u2013 e est\u00e3o fortemente associados \u00e0 qualidade da f\u00e1brica de tubos.<\/p>\n\n\n\n

Qu\u00edmica<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A dobra por indu\u00e7\u00e3o a quente trata termicamente o material do tubo na \u00e1rea de dobra. A composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica do tubo para dobra por indu\u00e7\u00e3o \u00e9 mais cr\u00edtica em requisitos de alta resist\u00eancia para tubos de parede espessa, onde a dobragem \u00e9 mais lenta e, consequentemente, as taxas de resfriamento s\u00e3o mais lentas. Se a composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica for insuficiente, a temperabilidade do tubo ser\u00e1 baixa e a resist\u00eancia necess\u00e1ria pode n\u00e3o ser alcan\u00e7ada diretamente na dobradeira por indu\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Di\u00e2metro<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Devido \u00e0s toler\u00e2ncias de usinagem para o di\u00e2metro final e m\u00e9dio do tubo, tubos SAWL de grande di\u00e2metro e, particularmente, tubos SAWH podem apresentar uma diferen\u00e7a num\u00e9rica significativa entre a extremidade e o meio do tubo. Quando as curvas s\u00e3o cortadas no meio da junta desses tubos, podem ser necess\u00e1rias pe\u00e7as de transi\u00e7\u00e3o para o alinhamento da prepara\u00e7\u00e3o da solda.<\/p>\n\n\n\n

Contamina\u00e7\u00e3o<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A contamina\u00e7\u00e3o da superf\u00edcie por metais de baixo ponto de fus\u00e3o, como cobre, zinco ou chumbo, pode causar "fragilidade por metal l\u00edquido" e resultar em rachaduras superficiais no extradorso da dobra. Tratamentos superficiais pr\u00e9-dobramento, como jateamento com granalha inerte, minimizam esse risco.<\/p>\n\n\n\n

Teste de qualifica\u00e7\u00e3o<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Durante os testes iniciais ou de qualifica\u00e7\u00e3o, podem ser identificadas dificuldades em atingir as propriedades m\u00ednimas do material, apesar de todos os esfor\u00e7os do dobrador. Mais comumente, os dois principais fatores s\u00e3o: a resist\u00eancia ao escoamento \u2013 que define o limite inferior dos par\u00e2metros de processamento; e a dureza \u2013 que define o limite superior. Para tubos de parede espessa em servi\u00e7o \u00e1cido, pode surgir um conflito, pois os par\u00e2metros do processo necess\u00e1rios para atingir a resist\u00eancia necess\u00e1ria fazem com que a dureza da superf\u00edcie exceda o limite especificado. Nesse caso, a janela do processo de dobramento foi "fechada" e pode ser necess\u00e1rio um tratamento t\u00e9rmico de t\u00eampera e revenimento por imers\u00e3o ap\u00f3s a dobra.<\/p>\n\n\n\n

Par\u00e2metros do Processo<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Os par\u00e2metros do processo n\u00e3o devem variar entre a fabrica\u00e7\u00e3o da curva de teste de qualifica\u00e7\u00e3o e a fabrica\u00e7\u00e3o das curvas de produ\u00e7\u00e3o. Os principais par\u00e2metros do processo incluem: velocidade, temperatura, resfriamento e procedimentos de partida\/parada.<\/p>\n\n\n\n

Velocidade<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

\u00c9 fundamental que a velocidade n\u00e3o varie durante o processo de dobra. O ciclo t\u00e9rmico experimentado por cada pe\u00e7a elementar de tubo que passa pelo processo de indu\u00e7\u00e3o deve ser restrito a uma faixa estreita. O deslizamento da bra\u00e7adeira do tubo no bra\u00e7o radial ou em um mecanismo de acionamento el\u00e1stico ou esponjoso causar\u00e1 varia\u00e7\u00f5es de velocidade durante a dobra. Tubos que "sacudiram" durante o processo de dobra produzir\u00e3o propriedades vari\u00e1veis ao longo do comprimento do arco. Algumas regi\u00f5es de dobra que "pararam" na m\u00e1quina ter\u00e3o temperaturas de pico mais altas e taxas de resfriamento mais lentas, enquanto outras ter\u00e3o temperaturas de pico mais baixas e resfriamento r\u00e1pido causado pelo avan\u00e7o repentino e r\u00e1pido do tubo na m\u00e1quina.<\/p>\n\n\n\n

Temperatura<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Como foi demonstrado, a temperatura de curvatura ter\u00e1 um efeito significativo nas propriedades finais da curvatura.<\/p>\n\n\n\n

Os pir\u00f4metros \u00f3pticos s\u00e3o os olhos do processo de dobra por indu\u00e7\u00e3o \u2013 eles registram a temperatura do processo de dobra e d\u00e3o suporte \u00e0 base da fabrica\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

A mira dos pir\u00f4metros \u00e9 crucial, pois a temperatura m\u00e1xima dentro da faixa de calor deve estar dentro do campo de vis\u00e3o. As temperaturas registradas devem representar praticamente toda a circunfer\u00eancia do tubo. Para tubos menores, pode ser aceit\u00e1vel ter dois pir\u00f4metros \u2013 um no intradorso e outro no extradorso para monitorar e registrar a temperatura m\u00e1xima; para tubos maiores, digamos >DN300, pode ser necess\u00e1rio ter quatro pir\u00f4metros cobrindo os quatro quadrantes da circunfer\u00eancia do tubo. Al\u00e9m disso, o operador da m\u00e1quina de dobra deve monitorar visualmente a temperatura da circunfer\u00eancia da faixa de calor para garantir a consist\u00eancia entre os locais de mira do pir\u00f4metro. Um pir\u00f4metro port\u00e1til "roaming" pode ser muito \u00fatil nesse sentido.<\/p>\n\n\n\n

Alguns processos s\u00e3o mais sens\u00edveis \u00e0 temperatura do que outros e a identifica\u00e7\u00e3o do n\u00edvel de controle de temperatura necess\u00e1rio \u00e9 uma fase importante do processo de teste preliminar.<\/p>\n\n\n\n

Resfriamento<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

O resfriamento da curva do tubo \u00e0 medida que emerge da bobina de indu\u00e7\u00e3o \u00e9 fundamental para obter alta resist\u00eancia em curvas de tubos de linha. A bobina utilizada na produ\u00e7\u00e3o deve ser a mesma usada para fabricar a curva de teste de qualifica\u00e7\u00e3o, e com a mesma press\u00e3o e temperatura da \u00e1gua de resfriamento.<\/p>\n\n\n\n

Procedimentos program\u00e1veis de in\u00edcio e parada<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Provavelmente o aspecto menos conhecido e descrito da flex\u00e3o por indu\u00e7\u00e3o, sendo geralmente uma informa\u00e7\u00e3o propriet\u00e1ria muito bem guardada.<\/p>\n\n\n\n

Para aplica\u00e7\u00f5es cr\u00edticas, como dobras de alto grau X com propriedades derivadas diretamente da m\u00e1quina de dobra por indu\u00e7\u00e3o, o processo de in\u00edcio e parada deve ser program\u00e1vel \u2013 n\u00e3o controlado pelo operador \u2013 e definido como parte do processo de qualifica\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Os procedimentos de in\u00edcio e parada devem fornecer resultados consistentes e reproduz\u00edveis para as transi\u00e7\u00f5es t\u00e9rmicas em cada extremidade da curva. Observe aqui que a transi\u00e7\u00e3o t\u00e9rmica (em oposi\u00e7\u00e3o \u00e0 transi\u00e7\u00e3o dimensional) pode, na verdade, estar a alguma dist\u00e2ncia ao longo da reta tangente em cada extremidade da curva. Ela pode n\u00e3o estar exatamente no ponto tangente onde a curvatura da curva faz a transi\u00e7\u00e3o para a reta tangente.<\/p>\n\n\n\n

\u00c2ngulo de curvatura<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Os \u00e2ngulos de curvatura obtidos por dobra por indu\u00e7\u00e3o s\u00e3o geralmente muito precisos, principalmente ap\u00f3s a primeira dobra de um lote. A medi\u00e7\u00e3o do \u00e2ngulo de curvatura deve ser feita para cada dobra imediatamente ap\u00f3s a conforma\u00e7\u00e3o. Estimativas da prov\u00e1vel recupera\u00e7\u00e3o el\u00e1stica da dobra podem ser feitas e ajustadas \u00e0 medida que a dobra progride.<\/p>\n\n\n\n

Quaisquer curvas fora da toler\u00e2ncia angular acordada podem ser isoladas para discuss\u00e3o. Diversas t\u00e9cnicas de medi\u00e7\u00e3o de \u00e2ngulo s\u00e3o necess\u00e1rias para medir o \u00e2ngulo correto \u2013 especialmente para tubos com extremidades tangentes curtas, onde uma ovaliza\u00e7\u00e3o significativa na tangente reta em cada extremidade da curva pode complicar a medi\u00e7\u00e3o do \u00e2ngulo real.<\/p>\n\n\n\n

Raio<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Os raios de curvatura reais geralmente est\u00e3o dentro de uma toler\u00e2ncia de 1% do raio alvo. A menos que tenha havido um erro grave de configura\u00e7\u00e3o, \u00e9 muito improv\u00e1vel que o raio para curvas de dutos seja um problema.<\/p>\n\n\n\n

Rugas e incha\u00e7os.<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Curvas para tubula\u00e7\u00f5es s\u00e3o geralmente feitas com raios bastante generosos. Se forem detectadas rugas ou sali\u00eancias, pode ter ocorrido um problema de fabrica\u00e7\u00e3o. Uma leve sali\u00eancia pode ser evidente no in\u00edcio da curva, no intradorso, onde a compress\u00e3o da curva "desloca" a parede do tubo. Essa "desloca" est\u00e1 associada ao espessamento da parede do tubo, onde a altera\u00e7\u00e3o na espessura da parede tende a se manifestar na superf\u00edcie externa do tubo. A menos que seja obviamente grave, a "desloca" n\u00e3o \u00e9 prejudicial ao tubo, mas pode ser controlada por bons procedimentos de partida, tubos com paredes mais espessas e raios de curvatura maiores.<\/p>\n\n\n\n

Uma ruga no meio da curva pode indicar deslizamento na bra\u00e7adeira, queda de energia ou movimento excessivo da bobina.<\/p>\n\n\n\n

Interrup\u00e7\u00f5es de processo<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

A perda de energia el\u00e9trica, mesmo que moment\u00e2nea, far\u00e1 com que o processo de dobra seja interrompido e quase sempre levar\u00e1 \u00e0 rejei\u00e7\u00e3o da dobra, principalmente se a dobra for feita por indu\u00e7\u00e3o para obter propriedades de material de alta resist\u00eancia.<\/p>\n\n\n\n

Corrente de ar<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Durante a dobra por indu\u00e7\u00e3o a quente, utilizando resfriamento por aspers\u00e3o de \u00e1gua (necess\u00e1rio para tubos de alto grau X), o ar \u00e9 soprado por tr\u00e1s da bobina de indu\u00e7\u00e3o para afastar a aspers\u00e3o de \u00e1gua de resfriamento da faixa de aquecimento. A utiliza\u00e7\u00e3o de corrente de ar deve ser m\u00ednima e consistente durante todo o processo de dobra, pois a corrente de ar pode afetar a temperatura da superf\u00edcie registrada pelos pir\u00f4metros. O excesso de ar pode suprimir a temperatura da superf\u00edcie externa, resultando em uma leitura artificialmente baixa. O operador pode ajustar essa aparente queda de temperatura aumentando a pot\u00eancia de indu\u00e7\u00e3o \u2013 aumentando inadvertidamente a temperatura subsuperficial do tubo e afetando negativamente as propriedades do material.<\/p>\n\n\n\n

Dimens\u00f5es de dobra<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Ovalidade<\/p>\n\n\n\n

A ovaliza\u00e7\u00e3o causada pela flex\u00e3o limita-se principalmente \u00e0 \u00e1rea da curva, mas pode estender-se por alguma dist\u00e2ncia ao longo da reta tangente em cada extremidade da curva \u2013 particularmente para curvas de paredes finas formadas em raios de curvatura estreitos. A ovaliza\u00e7\u00e3o \u00e9 geralmente uma fun\u00e7\u00e3o do di\u00e2metro do tubo, da espessura da parede e do raio de curvatura, mas tamb\u00e9m \u00e9 influenciada pela temperatura de curvatura, pelo m\u00e9todo de resfriamento e pelo tipo de material. A ovaliza\u00e7\u00e3o \u00e9 menos prov\u00e1vel de ocorrer em curvas de paredes grossas e grandes raios, formadas em altas temperaturas, proporcionando as menores for\u00e7as de curvatura; e utilizando resfriamento por aspers\u00e3o de \u00e1gua (em vez de ar for\u00e7ado) para proporcionar a faixa de calor mais estreita poss\u00edvel. Geralmente, \u00e9 poss\u00edvel prever a ovaliza\u00e7\u00e3o a partir de informa\u00e7\u00f5es hist\u00f3ricas e diretrizes simples.<\/p>\n\n\n\n

Di\u00e2metro<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Durante a dobra por indu\u00e7\u00e3o, a circunfer\u00eancia do tubo na \u00e1rea de dobra pode se contrair (tipicamente 0,5% para a\u00e7os carbono, 1% para a\u00e7os inoxid\u00e1veis) devido ao coeficiente de expans\u00e3o t\u00e9rmica. Essa constri\u00e7\u00e3o pode afetar di\u00e2metros internos muito apertados para pigging, etc.<\/p>\n\n\n\n

Afinamento da parede<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

O afinamento da parede da curva no extradorso \u00e9 uma caracter\u00edstica de todos os processos de curvatura e, para um determinado di\u00e2metro de tubo, \u00e9 em grande parte resultado do raio especificado. O afinamento descontrolado da parede pode ocorrer se o extradorso ficar mais quente do que o intradorso da curva \u2013 deslocando efetivamente o eixo neutro da curva em dire\u00e7\u00e3o ao intradorso. Isso destaca a necessidade de um bom controle de temperatura no intradorso e no extradorso da curva para controlar o afinamento da parede.<\/p>\n\n\n\n

O que os encanadores devem considerar para obter boas curvas de indu\u00e7\u00e3o corretamente na primeira tentativa e no prazo?<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Incluir a considera\u00e7\u00e3o de curvas quentes no projeto (FEED e detalhes).<\/p>\n\n\n\n

Familiarize-se com os padr\u00f5es ISO, ASME e DNV, conforme necess\u00e1rio.<\/p>\n\n\n\n

Fale com o dobrador<\/strong><\/h3>\n\n\n\n

Considere a composi\u00e7\u00e3o qu\u00edmica do material do tubo em rela\u00e7\u00e3o \u00e0 resist\u00eancia necess\u00e1ria para a espessura de parede especificada. Isso efetivamente faz uma avalia\u00e7\u00e3o de risco sobre a probabilidade de atingir as propriedades do material ap\u00f3s a dobra por indu\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Considere cuidadosamente o valor m\u00e1ximo de dureza permitido. Especificar um valor inferior ao tecnicamente necess\u00e1rio limitar\u00e1 indevidamente o escopo da dobradeira e poder\u00e1 comprometer outras caracter\u00edsticas mais cr\u00edticas do material, como o limite de escoamento.<\/p>\n\n\n\n

Considere as dimens\u00f5es reais do tubo-m\u00e3e, em especial para permitir toler\u00e2ncias de fresagem e algumas marca\u00e7\u00f5es de superf\u00edcie; tenha uma vis\u00e3o conservadora da espessura real da parede do tubo.<\/p>\n\n\n\n

A retirada de material (MTO) para as curvas deve ser determinada com base no comprimento individual de tubo necess\u00e1rio para cada curva, aninhado aos comprimentos de junta de tubo dispon\u00edveis. N\u00e3o some o comprimento de tubo necess\u00e1rio para as curvas e divida pelo comprimento de junta dispon\u00edvel para determinar o n\u00famero de juntas necess\u00e1rias. O dobrador pode recomendar um MTO adequado para as juntas de tubo necess\u00e1rias para a lista de curvas. Considere e espere desperd\u00edcios com aparas e cortes curtos.<\/p>\n\n\n\n

Reserve uma quantidade de conting\u00eancia de tubo-m\u00e3e para cobrir a necessidade de testes de qualifica\u00e7\u00e3o e quaisquer dobras rejeitadas, etc. Para pequenas quantidades de dobras, isso pode significar um excesso de oferta de 100% do tubo realmente necess\u00e1rio para as dobras (incluindo as dobras preliminares e de qualifica\u00e7\u00e3o); em trabalhos maiores, pode significar 5% adicionais de juntas de tubo.<\/p>\n\n\n\n

Curvas de indu\u00e7\u00e3o para tubula\u00e7\u00f5es exigem a realiza\u00e7\u00e3o de um teste de qualifica\u00e7\u00e3o completo por corrida. Sempre que poss\u00edvel, selecione tubos-m\u00e3e sem revestimento, todos da mesma corrida \u2013 caso contr\u00e1rio, haver\u00e1 impactos significativos nos custos devido a m\u00faltiplas curvas de teste de qualifica\u00e7\u00e3o e \u00e0 perda de tubos-m\u00e3e consumidos nos testes adicionais.<\/p>\n\n\n\n

Permita comprimentos tangentes retos adequados em cada extremidade de cada curva para evitar a ovaliza\u00e7\u00e3o da curva, que \u00e9 maior pr\u00f3ximo \u00e0 curva. Tubos de pequeno di\u00e2metro com paredes espessas, moldados com grandes raios de curvatura, devem apresentar a menor ovaliza\u00e7\u00e3o da curva. <\/p>\n\n\n\n

Normalmente, a ovaliza\u00e7\u00e3o \u00e9 m\u00ednima, a pelo menos dois di\u00e2metros de tubo de dist\u00e2ncia da \u00e1rea da curva. Independentemente disso, todos os empreiteiros de tubula\u00e7\u00f5es devem prever e planejar o uso de bra\u00e7adeiras de alinhamento externas ao soldar curvas a quente na tubula\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Os \u00e2ngulos de curvatura devem ser indicados como o \u00e2ngulo de deflex\u00e3o \u2013 n\u00e3o o \u00e2ngulo interno. Rotas de oleodutos s\u00e3o frequentemente caracterizadas por mudan\u00e7as de alinhamento com base no \u00e2ngulo interno do levantamento.<\/p>\n\n\n\n

Considere um prazo de entrega adequado e outros procedimentos log\u00edsticos para fabricar e testar a curva de teste preliminar e de qualifica\u00e7\u00e3o antes das curvas de produ\u00e7\u00e3o. Para um projeto pequeno, o processo de qualifica\u00e7\u00e3o, de duas a tr\u00eas semanas, pode levar mais tempo do que o tempo necess\u00e1rio para fabricar as curvas de produ\u00e7\u00e3o. As curvas conclu\u00eddas podem ser armazenadas no p\u00e1tio da dobradora ou da revestidora e requisitadas conforme necess\u00e1rio ou, se forem armazenadas remotamente, no local em locais de prepara\u00e7\u00e3o adequados.<\/p>\n\n\n\n

O transporte deve ser cuidadosamente planejado. Pode ser poss\u00edvel transportar apenas algumas curvas por vez, especialmente se forem feitas de tubos de grande di\u00e2metro, com grandes raios de curvatura, com grandes \u00e2ngulos de curvatura e com longas tangentes retas em cada extremidade de cada curva. O suporte e o acolchoamento das curvas, bem como o uso de conten\u00e7\u00f5es de tecido durante o transporte, devem ser cuidadosamente supervisionados para garantir que possam ser transportadas e descarregadas com seguran\u00e7a e sem danos. O manuseio das curvas requer o uso de eslingas flex\u00edveis de pontes rolantes ou equipamentos m\u00f3veis \u2013 empilhadeiras n\u00e3o s\u00e3o um m\u00e9todo aceit\u00e1vel para o manuseio de curvas.<\/p>\n\n\n\n

Os sistemas de revestimento adequados para curvas de tubos enterrados geralmente se baseiam em ep\u00f3xi de alt\u00edssima densidade aplicado por pulveriza\u00e7\u00e3o ou rolo, que deve ser compat\u00edvel com o sistema de revestimento de encaixe. Curvas envoltas em fita apresentam dificuldades de ades\u00e3o \u00e0 superf\u00edcie curva tridimensional de uma curva de tubo e podem ser inadequadas. Em circunst\u00e2ncias especiais, revestimentos ep\u00f3xi de fus\u00e3o (FBE) podem estar dispon\u00edveis para curvas de indu\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

Sempre que poss\u00edvel, aproveite as curvas formadas por compostos para fazer carret\u00e9is de tubos compactos e reduzir soldas de campo, etc., no sistema de tubula\u00e7\u00e3o.<\/p>\n\n\n\n

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Objetivo das curvas de indu\u00e7\u00e3o O objetivo principal da flex\u00e3o por indu\u00e7\u00e3o \u00e9 que os resultados finais da integridade (propriedades do material e<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":54582,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_jetpack_memberships_contains_paid_content":false,"footnotes":""},"categories":[180],"tags":[1555,236,1556,1558,1557],"class_list":["post-31021","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-blog","tag-bending-capacity","tag-bending-machine","tag-hot-bending","tag-hot-bends","tag-induction-bending-machine"],"jetpack_featured_media_url":"https:\/\/www.harsle.com\/wp-content\/uploads\/2024\/10\/What-Need-To-Know-About-Induction-Bends.png","jetpack_sharing_enabled":true,"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/31021","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=31021"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/31021\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media\/54582"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=31021"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=31021"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.harsle.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=31021"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}